WWW.DISS.SELUK.RU

Ѕ≈—ѕЋј“Ќјя ЁЋ≈ “–ќЌЌјя Ѕ»ЅЋ»ќ“≈ ј
(јвторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 || 5 |

Ђ¬.ћ. ‘ќ »Ќ “≈ѕЋќ√≈Ќ≈–»–”ёў»≈ ”—“јЌќ¬ » —»—“≈ћ “≈ѕЋќ—ЌјЅ∆≈Ќ»я ћќ— ¬ј »«ƒј“≈Ћ№—“¬ќ ћјЎ»Ќќ—“–ќ≈Ќ»≈-1 2006 “ “ ¬ Ќ ¬.ћ. ‘ќ »Ќ “≈ѕЋќ√≈Ќ≈–»–”ёў»≈ ”—“јЌќ¬ » —»—“≈ћ “≈ѕЋќ—ЌјЅ∆≈Ќ»я ћќ— ¬ј ...ї

-- [ —траница 4 ] --

ќбратна€ сетева€ вода с температурой 70 ∞— сетевым насосом подаетс€ в дальнюю (от фронта) часть нижнего коллектора левого бокового топочного экрана и распредел€етс€ по нему до заглушки. ѕосле р€да подъемно-опускных движений по левому боковому экрану вода из нижнего коллектора по перепускной трубе переходит в фронтовой верхний коллектор переднего (фронтового) экрана.

–ис. 6.2. —хема циркул€ции воды в котле  ¬-√ћ-10-150 ( ¬-√ћ-11,6нижние коллекторы;

ѕо левой стороне фронтового и подового экрана вода поступает в нижний, дальний коллектор, откуда после р€да подъемно-опускных движений по правой стороне экрана вновь возвращаетс€ в фронтовой верхний коллектор. ѕо перепускной трубе вода поступает в нижний коллектор правого бокового топочного экрана и после р€да подъемно-опускных движений по нему, из нижнего коллектора, по перепускной трубе, переходит в нижний коллектор поворотного (промежуточного) экрана. ѕосле р€да подъемно-опускных движений по промежуточному экрану вода из нижнего коллектора, по перепускной трубе переходит в нижний коллектор фестонного экрана, проходит его, поднима€сь и опуска€сь, и из верхнего коллектора фестонного экрана поступает в верхний коллектор правой боковой стены конвективной шахты.

ѕо сто€кам и U-образным пакетам секций вода проходит сверху вниз правую боковую стенку шахты и из нижнего коллектора переходит в нижний коллектор задней стены конвективной шахты. ѕосле р€да подъемноопускных движений из верхнего коллектора заднего экрана вода переходит в верхний коллектор левой боковой стены конвективной шахты и, проход€ по сто€кам и U-образным ширмам сверху вниз, вода из нижнего коллектора с температурой 150∞— идет в теплосеть.

ƒвижение воды в водогрейном газомазутном котле  ¬-√ћ-20-150 показано на рис. 6.3.

экран фронтовой –ис. 6.3. —хема циркул€ции воды в котле  ¬-√ћ-20-150 ( ¬-√ћ-23,3нижние коллекторы;

экран фронтовой –ис. 6.4. —хема циркул€ции воды в котле  ¬-√ћ-30-150 ( ¬-√ћ-35нижние коллекторы;

ƒвижение воды в водогрейном газомазутном котле  ¬-√ћ-30-150 показано на рис. 6.4.

ќбмуровка всех котлов облегченна€, закрепл€ема€ на трубах.  ирпична€ кладка имеетс€ лишь под трубами подового экрана и на фронтовой стене, в которой выкладываетс€ амбразура дл€ горелки.

 отел водогрейный газомазутный  ¬-√ћ-50-150, теплопроизводительностью 50 √кал/ч (58 ћ¬т), предназначен дл€ нагрева воды систем теплоснабжени€ до 150 ∞— и может быть использован как в отопительном основном режиме Ц 70Е150, так и в пиковом Ц 100Е150 ∞—. “еплогенератор имеет ѕ-образную компоновку, включающую топочный и конвективный блоки.  отел  ¬-√ћ-100-150 имеет аналогичную конструкцию и отличаетс€ лишь глубиной топочной и конвективной шахты, а ширина обоих котлов по ос€м колонн Ц 5700 мм.

 отлы рассчитаны на рабочее давление воды 2,5 ћѕа (25 кгс/см2).

¬ табл. ѕ3 и [12, табл. 8.30, 8.33] приведены технические характеристики и комплектаци€ котлов  ¬-√ћ-50,  ¬-√ћ-100, а на рис. ѕ19 представлен профиль котла  ¬-√ћ-100.

“опочна€ камера экранирована трубами диаметром 60 3 мм с шагом 64 мм, которые соответственно образуют:

Х передний (фронтовой) экран Ц вертикальные трубы, приваренные к верхнему, нижнему, а также двум (верхнему и нижнему) промежуточным коллекторам; промежуточные коллекторы по кра€м соединены между собой перепускными трубами, а между коллекторами установлены горелки;

Х левый боковой экран Ц вертикально-изогнутые трубы, приваренные к верхнему и нижнему коллекторам, которые экранируют левую боковую стенку и потолок топки до середины, причем верхний коллектор длиннее нижнего на 1/3 и эта удлиненна€ часть коллектора находитс€ в конвективной шахте, €вл€€сь одновременно верхним коллектором бокового экрана конвективной поверхности нагрева;

Х правый боковой экран Ц выполнен аналогично левому;

Х промежуточный экран Ц вертикальные (укороченные) трубы, приваренные к верхнему и нижнему коллекторам, которые выполнены в виде газоплотного экрана, раздел€ющего топку от конвективной шахты; причем промежуточный экран не доходит до потолка топки, оставл€€ окно дл€ прохода топочных газов из топки в конвективную шахту.

¬ соответствующих местах верхнего и нижнего коллекторов боковых топочных экранов установлены заглушки дл€ обеспечени€ многоходового движени€ воды по экранным трубам Ц вниз и вверх.

 онвективный блок (конвективна€ шахта) имеет:

Х правую боковую стенку шахты Ц вертикальные сто€ки-трубы диметром 83 3,5 мм, установленные с шагом 128 мм, приваренные к верхним и промежуточным коллекторам, а в эти сто€ки вварены три пакета горизонтально расположенных U-образных ширм, выполненных из труб диаметром 28 3 мм; кроме того, все сто€ки сдвинуты относительно друг друга поперек продольной оси экрана на 64 мм, что обеспечивает размещение U-образных пакетов ширм в виде гребенок Ц в шахматном пор€дке с шагом s1 = 64 и s2 = 40 мм;

Х правый потолочный экран конвективной шахты Ц изогнутые трубы, которые экранируют правую стенку и потолок до середины конвективной шахты, и приварены соответственно к промежуточному и верхнему коллекторам конвективной шахты;

Х левую боковую стенку и левый потолочный экран конвективной шахты Ц выполнены аналогично правой стенки;

Х заднюю стенку Ц вертикальные трубы диаметром 60 3 мм, установленные с шагом 64 мм, которые приварены к верхнему и нижнему коллекторам задней стенки шахты.

¬се экранные трубы топки и сто€ки конвективной шахты приварены непосредственно к коллекторам-камерам диаметром 273 11 мм. ¬се верхние коллекторы топки и конвективной шахты имеют воздушники дл€ выпуска воздуха, а нижние Ц спускные вентили.

 отлы не имеют каркаса. ќбмуровка котла облегченна€, натрубна€, толщиной 110 мм, состоит из трех слоев: шамотобетона, совелитовых плит, минераловатных матрацев и магнезиальной обмазки. ¬зрывные предохранительные клапаны установлены на потолке топочной камеры. Ќижние коллекторы фронтового, промежуточного и заднего экранов, а также боковых стен конвективной шахты опираютс€ на портал. ќпора, расположенна€ в середине нижнего коллектора промежуточного экрана, €вл€етс€ неподвижной, а остальные опоры Ц скольз€щие. Ќа фронтовой стенке котлов  ¬√ћ-50 установлены две газомазутные горелки с ротационными форсунками, на котлах  ¬-√ћ-100 Ц три такие же горелки, причем треть€ горелка размещаетс€ во втором р€ду сверху Ц на верхнем €русе.

√азовоздушный тракт. “опливо и воздух подаютс€ в горелки, а в топке образуетс€ факел горени€. “еплота от топочных газов в топке, за счет радиационного и конвективного теплообмена, передаетс€ всем экранным трубам (радиационным поверхност€м нагрева), и от труб теплота передаетс€ воде, циркулирующей по экранам. »з топки, огиба€ сверху промежуточный газоплотный экран, топочные газы вход€т в конвективную шахту, где теплота передаетс€ воде, циркулирующей по пакетам секций (ширм), и, пройд€ шахту сверху вниз, топочные газы дымососом удал€ютс€ в дымовую трубу, а затем в атмосферу.

ƒл€ удалени€ загр€знений, летучей сажи и отложений с наружной поверхности труб конвективной шахты котлы оборудуютс€ очистительной установкой, использующей чугунную дробь, котора€ подаетс€ в конвективную шахту сверху Ц дробеочистка.

ѕринудительна€ циркул€ци€ воды в котле возможна в основном (70Е150 ∞—) и пиковом (100Е150 ∞—) режимах работы, которые представлены на рис. 6.5.

 онтуры принудительной циркул€ции воды. ќсновной режим движени€ воды представлен на рис. 6.3, а.

ќбратна€ сетева€ вода с температурой 70 ∞— сетевым насосом подаетс€ в нижний коллектор фронтового (переднего) экрана, затем поднимаетс€ по трубам до нижнего промежуточного коллектора, по перепускным трубам переходит в верхний промежуточный коллектор, –ис. 6.5. —хема движени€ воды в котле  ¬-√ћ-50-150:

1, 2, 3 Ц фронтовой, боковые и промежуточный экраны топки;

5 Ц боковые стенки, сто€ки и пакеты U-образных ширм конвективной шахты;

откуда по экранным трубам вода поступает в верхний коллектор фронтового экрана. ƒвум€ потоками по перепускным трубам вода переходит в верхние коллекторы левого и правого боковых экранов, распредел€етс€ по коллекторам до заглушек, откуда по ближней (относительно фронта котла) части экранных труб опускаетс€ в нижние коллекторы боковых экранов и проходит по ним до заглушек.

ѕосле многоходового движени€ воды по экранным трубам боковых экранов, из верхних коллекторов боковых экранов, двум€ потоками по перепускным трубам, вода переходит в верхние коллекторы промежуточного экрана, проходит через экран сверху вниз. »з нижнего коллектора промежуточного экрана, двум€ потоками по перепускным трубам, вода переходит в нижние коллекторы боковых стен конвективной шахты. ƒалее пройд€ сто€ки и три конвективных U-образных пакета секций (ширм) снизу вверх, вода поступает вначале в промежуточный коллектор, а затем по экранным изогнутым трубам переходит в верхние коллекторы конвективной шахты.

»з верхних коллекторов конвективной шахты, двум€ потоками по перепускным трубам, вода переходит в верхние коллекторы задней стенки шахты, проходит по трубам сверху вниз до нижнего коллектора задней стенки, откуда нагрета€ до 150 ∞— вода идет в теплосеть.

ѕиковый режим (рис. 6.3, б). ќбратна€ сетева€ вода с температурой 100Е105 ∞— сетевым насосом подаетс€ в котел двум€ потоками: один в нижний коллектор фронтового топочного экрана, а другой в нижний коллектор задней стенки конвективной шахты. ѕервый поток проходит фронтовой экран (через промежуточные коллекторы) и из верхнего коллектора по перепускным трубам переходит в верхние коллекторы боковых экранов топки. ¬ыполн€€ многоходовое движение воды по экранным трубам, вода из верхних коллекторов боковых экранов переходит в промежуточный экран, опускаетс€ по трубам вниз и из нижнего коллектора идет в теплосеть с температурой 150 ∞—.

¬торой поток воды поднимаетс€ по трубам задней стенки конвективной шахты и из верхнего коллектора двум€ потоками переходит в верхние коллекторы боковых экранов конвективной шахты. ќпуска€сь, вода проходит боковые экраны конвективной шахты, промежуточные коллекторы, а затем по сто€кам вода проходит три пакета конвективных U-образных пакета секций (ширм), и из нижних коллекторов боковых стен шахты вода идет в теплосеть с температурой 150 ∞—.

7. ’¬ќ—“ќ¬џ≈ ѕќ¬≈–’Ќќ—“» Ќј√–≈¬ј

7.1.  ќ––ќ«»я ѕќ¬≈–’Ќќ—“≈… Ќј√–≈¬ј

¬нутри труб происходит нагрев воды, парообразование, в св€зи с этим возможна коррози€ от газов, растворенных в воде, а также отложение накипи на стенках труб. — наружной стороны поверхностей нагрева проходит процесс горени€ топлива, а также износ, загр€знение летучей золой и сажей. ќчистку внешних поверхностей нагрева производ€т паром или сжатым воздухом с помощью обдувочных устройств.

ќбдувочный аппарат представл€ет собой трубопровод с отверсти€ми или соплами, который подводитс€ в газоходы котла, вращаетс€ вокруг оси, а пар или сжатый воздух, выход€ с высокой скоростью, очищает внешние поверхности. ќбдувку поверхностей нагрева котлов и экономайзеров необходимо начинать с обдувочного устройства, расположенного ближе к топке, и дальнейшую обдувку проводить по ходу газов и при полностью открытых лопатках направл€ющего аппарата дымососа, строго след€ за т€гой. ƒавление пара в обдувочном аппарате должно быть не менее 0,75 ћѕа (7,5 кг/см2), а врем€ обдувки не более 2 мин.

¬ысокотемпературна€ коррози€ образуетс€ при сжигании топлива, когда в продуктах сгорани€ имеютс€ продукты (окислы) ванади€, отрицательно действующие на металл экранных труб и пароперегревател€. ƒл€ снижени€ этой коррозии необходимо сжигать топливо (обычно мазут) с меньшим коэффициентом избытка воздуха. Ёту коррозию называют ванадиевой и ей подвержены экранные трубы топки.

Ќизкотемпературна€ коррози€ образуетс€ в результате конденсации капелек влаги (вод€ных паров) из продуктов сгорани€ (дымовых газов), т.е.

образуетс€ эффект точки Ђросыї. ќбычно эта температура зависит от вида сжигаемого топлива, состава продуктов сгорани€ и составл€ет + 65 ∞— при работе котлов на природном газе или малосернистом мазуте и + 90...110 ∞— Ц при работе на сернистом или высокосернистом мазуте. ¬ продуктах сгорани€ имеютс€ сернистые соединени€, которые соедин€ютс€ с капл€ми влаги и образуют сернокислые кислоты, отрицательно действующие на металлическую стенку. ѕоэтому дл€ исключени€ низкотемпературной коррозии (т.е. конденсации вод€ных паров из топочных газов на внешней поверхности труб) необходимо, чтобы температура стенки была на 5Е10 ∞— выше температуры точки Ђросыї. Ётому виду коррозии подвержены водогрейные котлы, воздухоподогреватели, вод€ные экономайзеры и др.

¬од€ные экономайзеры предназначены дл€ нагрева питательной или сетевой воды за счет теплоты уход€щих топочных газов, благодар€ чему уменьшаютс€ потери теплоты и повышаетс€  ѕƒ. ѕо типу бывают групповые и индивидуальные экономайзеры, а по материалу Ц чугунные и стальные. ¬ вод€ной экономайзер вода подаетс€ питательным насосом, за счет напора которого и осуществл€етс€ ее принудительное движение в трубах экономайзера.

ƒл€ паровых котлов обычно устанавливают индивидуальные экономайзеры, а групповые Ц на чугунных котлах и паровых (до 1 т/ч пара). ¬од€ные экономайзеры дл€ котлов среднего и высокого давлени€ изготавливают только из стальных труб, дл€ низкого давлени€ Ц чугунных или стальных. ѕри частичном испарении воды в трубах экономайзер считаетс€ кип€щим.

„угунные вод€ные экономайзеры выполн€ют только некип€щими.

“емпература воды на выходе из чугунного экономайзера должна быть меньше температуры насыщени€ на 20 ∞—, так как закипание воды в чугунном экономайзере недопустимо. ¬ стальном экономайзере допустимо закипание воды.

“емпература воды на входе всех экономайзеров должна быть выше температуры точки Ђросыї топочных газов на 5Е10 ∞— дл€ избежани€ низкотемпературной коррозии.

Ёкономайзеры некип€щего типа собирают из чугунных, ребристых труб с квадратными фланцами, торцевые стороны этих фланцев имеют канавки с четырех сторон, в которые укладываетс€ шнуровой асбест дл€ уплотнени€. ќтдельные чугунные, ребристые трубы (длиной 1,5; 2; 2,5; 3 м) соедин€ют между собой калачами. ƒл€ очистки от внешних отложений, особенно между ребрами, чугунные трубы компонуютс€ в блоки так, чтобы число горизонтальных р€дов было не более 8 (4 + 4), между которыми устанавливаетс€ обдувочный аппарат. Ёто необходимо дл€ эффективной обдувки внешних поверхностей чугунного экономайзера паром или сжатым воздухом, так как один обдувочный аппарат обслуживает не более 4 р€дов труб вверх и 4 Ц вниз.

ѕри растопке котла, пока котельный агрегат не имеет достаточной паровой производительности, нагрета€ в чугунном экономайзере вода сливаетс€ в деаэратор или бак с питательной водой по Ђсгоннойї линии. ¬ода в экономайзере должна двигатьс€ только снизу вверх со скоростью 0,3 м/с, так как при нагревании воды выдел€етс€ воздух, который потом в верхней части экономайзера удал€етс€ воздушником.

ƒымовые газы в экономайзере могут двигатьс€ в любом направлении со скоростью 6Е10 м/с. „угунные экономайзеры могут иметь обводной газоход дл€ топочных газов. ѕри чрезмерном повышении температуры воды, выход€щей из некип€щего экономайзера, следует перевести газы частично или полностью на обводной боров, открыть сгонную линию и усилить питание.

¬ блочных чугунных экономайзерах между ребристыми трубами установлена вертикальна€ металлическа€ перегородка, дел€ща€ экономайзер на две равные части. Ѕоковые стены имеют кладку из красного кирпича или двухслойную металлическую обшивку, внутри которой уложен изол€ционный материал (шлаковата, асбестовермекулит и др.), а торцевые стены экономайзеров после калачей закрываютс€ съемными металлическими крышками с прокладками из асбеста. ¬ верхней части каждой секции установлены взрывные предохранительные клапаны.

Ќа экономайзере некип€щего типа устанавливаетс€ арматура:

а) на входе Ц обратный клапан, обводна€ лини€ с вентилем, вентиль запорный, регул€тор питани€, манометр, термометр, предохранительный клапан;

б) на выходе Ц вентиль дл€ выпуска воздуха (вантуз), манометр, предохранительный клапан, термометр, сгонна€ лини€, запорный вентиль.

 роме того, на нижнем коллекторе должны быть установлены трубопроводы дл€ спуска воды (сливной вентиль), а в удобных местах Ц устройства дл€ отбора проб воды и измерени€ температур и давлени€, а на верхнем коллекторе Ц вентиль дл€ удалени€ воздуха.

—хема обв€зки чугунного вод€ного экономайзера приведена на рис. ѕ10.

Ёкономайзеры кип€щего типа выполн€ютс€ из стальных труб диаметром 28Е42 мм и устанавливаютс€ горизонтально в шахматном пор€дке на каркасе. ќни выдерживают высокие давлени€, в них возможно частичное закипание воды (до 15 %), но они больше подвержены коррозии и не отключаютс€ от котла (т.е. остановка экономайзера влечет остановку котла).

Ќа входе экономайзера кип€щего типа устанавливаетс€ така€ же арматура, как на некип€щих (за исключением обводной и сгонной линий, а также вантуза), а на выходе арматура не устанавливаетс€ дл€ обеспечени€ свободного прохода паровод€ной смеси в барабан котла.

ѕитательные экономайзеры предназначены дл€ пропуска питательной воды, а теплофикационные Ц сетевой воды. „ерез теплофикационный экономайзер воду пропускают параллельными потоками, ввиду большего расхода воды, чем в питательном экономайзере.

¬оздухоподогреватели предназначены дл€ нагрева воздуха за счет теплоты уход€щих топочных газов. ¬оздух, забираемый снаружи или с верхней части котельной, вентил€тором подаетс€ в воздухоподогреватель, нагреваетс€ до температуры примерно 200 ∞— и поступает в горелки топки, улучшает воспламенение топлива и процесс горени€, снижает потери от химического недожога и тем самым повышаетс€  ѕƒ котельного агрегата.

¬оздухоподогреватель располагают обычно после вод€ного экономайзера.

¬оздух в воздухоподогреватель нагнетаетс€ дутьевым вентил€тором через входные короба Ц воздуховоды и отводитс€ к горелкам коробами гор€чего воздуха.

ѕри сжигании в камере газообразного топлива весь воздух вводитс€ через горелку, в которой газ и воздух перемешиваютс€. ѕри сжигании жидкого топлива также весь воздух вводитс€ через горелку, но топливо с помощью форсунок сначала превращаетс€ в мелкие капли, которые затем перемешиваютс€ с воздухом. ¬ этом случае одна часть воздуха вводитс€ через горелку в смеси с топливом (первичный воздух), а друга€ Ц через специальные устройства в той же горелке или р€дом с ней (вторичный воздух).

ѕо принципу тепловой работы воздухоподогреватели дел€тс€ на рекуперативные и регенеративные. ¬ рекуперативных воздухоподогревател€х нагрев воздуха осуществл€етс€ дымовыми газами через раздел€ющую их стальную стенку. ¬ регенеративных воздухоподогревател€х дымовые газы сначала нагревают материал с высокой теплоемкостью (волнистые стальные листы, пустотелые керамические тела, металлические шарики и др.), а затем от этого материала нагреваетс€ воздух, т.е. поверхность теплообменника попеременно омываетс€ дымовыми газами и воздухом.

Ќаибольшее применение получили трубчатые рекуперативные воздухоподогреватели, которые представл€ют собой куб или параллелепипед из стальных труб. ƒымовые газы проход€т внутри труб со скоростью 8Е12 м/с (обеспечива€ самообдувку), а воздух снаружи Ц со скоростью 6Е8 м/с и может иметь два-три и более ходов. —наружи воздухоподогреватель закрыт коробом с изол€цией. “емпература воздуха на входе в воздухоподогреватель должна быть больше температуры точки Ђросыї дл€ предотвращени€ низкотемпературной коррозии. ƒл€ этого примен€ют электронагреватели, калориферы или рециркул€цию (подсасываетс€ часть гор€чего воздуха, который беретс€ на выходе из воздухоподогревател€).

7.4. ѕј–ќѕ≈–≈√–≈¬ј“≈Ћ» » —≈ѕј–ј“ќ–џ ѕј–ј

ѕароперегреватели предназначены дл€ получени€ перегретого пара из сухого насыщенного. Ёто наиболее ответственный элемент котельного агрегата, так как подвержен высоким температурам рабочего агента. »з соображений надежности работы трубы пароперегревател€ выполнены из специальных легированных сталей.

 онструкци€ пароперегревател€ состоит из р€да параллельно включенных стальных петлеобразных труб, выполненных в виде змеевиков и объединенных коллекторами Ц паросборниками. ќни устанавливаютс€ в первом газоходе котла, за топкой, после одного или двух р€дов кип€тильных труб, а иногда часть змеевиков размещают в топочной камере. ¬ первом случае перегреватель будет конвективным, во втором Ц радиационным.

“ак как перегреватель стараютс€ расположить в зоне более высоких температур, то необходимо обеспечить его надежную работу при всех режимах работы Ц правильным выбором скорости движени€ пара, распределением его по змеевикам, подбором и изготовлением труб из металла, обладающего надлежащими свойствами. —корость пара в змеевиках составл€ет 10Е25 м/с, а в коллекторе Ц в 2 раза меньше.

ѕо отношению к потоку топочных газов пароперегреватель может включатьс€ по одной из схем: пр€моточна€ Ц примен€етс€ при малых перегревах пара и требует развитой поверхности нагрева; противоточна€ Ц примен€етс€ при перегреве пара до 400 ∞— и позвол€ет иметь наименьшую поверхность нагрева; комбинированна€ Ц примен€етс€ при больших температурах пара (более 400 ∞—).

Ќа выходном коллекторе пароперегревател€ устанавливают: манометр, термометр, предохранительный клапан, продувочный вентиль (работающий при растопке).

ѕовреждение труб пароперегревател€ происходит по следующим причинам: внутреннее загр€знение накипью, несвоевременна€ промывка котла, повышение температуры газов вследствие неполноты горени€ в топке, шлакование экранных труб, понижение температуры питательной воды и др.

¬ пароперегревателе, кроме нагрева пара, происходит испарение капелек котловой воды, вносимой с насыщенным паром из барабана, что вызывает образование накипи в змеевиках. ѕоэтому в верхнем барабане котла должны быть установлены паросепарационные устройства, предназначенные дл€ отделени€ капель влаги из паровод€ной смеси.

Ќа рис. 7.1 приведена принципиальна€ схема сепараторов пара.

ƒл€ получени€ сухого насыщенного пара используют физические принципы: гравитацию, инерцию и др. ƒл€ этого устанавливают:

Х в водном объеме Ц дырчатый металлический лист с диаметром отверстий 10 мм дл€ выравнивани€ подъема паровых пузырей и козырек дл€ предохранени€ от проскока большого объема пара;

Х в паровом объеме Ц дырчатый металлический потолок с отверсти€ми дл€ выравнивани€ подъема пара; отбойные щитки; жалюзийный сепаратор, проход€ через который, пар делает р€д поворотов, в результате капли воды как более т€желые выпадают из потока, прилипают к металлической стенке и стекают вниз.

–егулирование температуры перегретого пара. “емпература перегретого пара может колебатьс€ в св€зи с изменением т€ги, коэффициента избытка воздуха и температуры в топке; производительности дымососа;

температуры питательной воды и нагрузки котла; отложени€ накипи (внутри) и сажи (снаружи) труб пароперегревател€.

ƒл€ исключени€ возможности повышени€ температуры перегретого пара и поддержани€ ее в заданных пределах устанавливают специальные регул€торы-пароохладители. ѕароохладители поверхностного или вспрыскивающего типа устанавливаютс€ на входе пароперегревател€ (по ходу движени€ пара) или в рассечку. ѕароохладители поверхностного типа выполн€ютс€ в виде змеевиков, по которым проходит питательна€ вода, а пар Ц снаружи. ¬ пароохладител€х вспрыскивающего типа дл€ уменьшени€ энтальпии перегретого пара используют конденсат, который подают под давлением через сопло. Ќаиболее приемлема установка пароохладителей в рассечку, когда врем€ инерции составл€ет 40Е50 с.

8. “≈ѕЋќ¬ќ… –ј—„≈“ “≈ѕЋќ√≈Ќ≈–ј“ќ–ј

8.1. ќ–√јЌ»«ј÷»я ѕ–ќ≈ “»–ќ¬јЌ»я “епловой расчет парового или водогрейного теплогенератора может быть конструктивным или поверочным.  онструктивный расчет выполн€етс€ при разработке новых котлов. ѕоверочный расчет котельных агрегатов, выпускаемых промышленностью, выполн€етс€ при проектировании конкретного топлива и источника теплоснабжени€, предназначенных дл€ выработки пара или гор€чей воды.

ƒл€ выполнени€ проектной работы (проекта) необходимо произвести поверочный расчет котельного агрегата с элементами конструктивного расчета отдельных поверхностей нагрева (пароперегревател€, вод€ного экономайзера или воздухоподогревател€). ќсновной целью поверочного расчета €вл€етс€ определение основных показателей работы котельного агрегата, а также реконструктивных меропри€тий, обеспечивающих высокую надежность и экономичность его эксплуатации при заданных услови€х.

ѕроект состоит из по€снительной записки и чертежей общих видов котла и его элементов.

Х оформл€тьс€ на компьютере или черными чернилами (пастой) почерком, близким к чертежному, на листах писчей бумаги размером 297 210 мм (на одной стороне листа) и удовлетвор€ть ≈— ƒ √ќ—“ 2.105Ц 79;

Х иметь буквенные обозначени€, индексы и размерности каждого параметра в соответствии с правилами оформлени€ документации на компьютере, нормативным методом [1, 4, 17, 28, 29], а также ћеждународной системой единиц (—»);

Х иметь нумерацию разделов, пунктов, страниц (с угловым штампом), таблиц, иллюстраций;

Х иметь ссылки на литературу и все расчетные таблицы, формулы;

Х содержать в себе задание, описание принципиальной схемы работы котельного агрегата, обоснование выбора топочного устройства и хвостовых поверхностей нагрева, а также расчетную часть.

–асчетна€ часть по€снительной записки включает (в табличной форме):

Х состав топлива и конструктивные характеристики агрегата;

Х расчет объемов и энтальпий продуктов сгорани€ и воздуха;

Х тепловой баланс парового или водогрейного теплогенератора;

Х расчет топки, фестона, газоходов и хвостовых поверхностей нагрева.

¬ таблицах после расчетных формул должен быть подробно описан расчет, а затем результат расчета.

√рафическа€ часть выполн€етс€ на листах чертежной бумаги размером 297 210 мм (или других размеров) в соответствии со стандартами ≈— ƒ и включает:

Х диаграмму I Ц продуктов сгорани€ на миллиметровой бумаге;

Х графики определени€ расчетных температур на выходе из конвективных поверхностей нагрева;

Х принципиальную схему устройства и работы котельного агрегата с нанесением контуров циркул€ции и газового тракта;

Х общий вид горелки;

Х план котла, а также, продольный (дл€ ƒ ¬– и  ¬-√ћ) или поперечный (дл€ ƒ≈) разрез котельного агрегата;

Х конструктивный план и разрез чугунного экономайзера с арматурой.

ƒл€ примерного расчета возможно использование исходных данных, которые выбирают из табл. 8.1 по предпоследней и последней цифре шифра.

8.1. «адание на проект Ђ“епловой расчет теплогенератораї

8.2. —ќ—“ј¬ “ќѕЋ»¬ј, ѕј–јћ≈“–џ “≈ѕЋќЌќ—»“≈Ћя »

KќЌ—“–” “»¬Ќџ≈ ’ј–ј “≈–»—“» » “≈ѕЋќ√≈Ќ≈–ј“ќ–ј

ќсновные расчетные параметры топлива: элементарный состав, теплота сгорани€, теоретический объем воздуха и дымовых газов и др. приведены в [12, табл. 2.8 и 2.9].

Ќа рис. ѕ11 Ц ѕ20 приведены чертежи теплогенераторов ƒ ¬–-10-13, ƒ ¬–-6,5-13, ƒ≈-10-14, ≈-1-9√, ћ« -7ј√-1,  ¬-√ћ-10,  ¬-√ћ-100, а на рис. ѕ21 Ц ѕ24 общие схемы установки и горелочных устройств. ”становочные и габаритные размеры горелок √ћ√м, √ћ приведены в табл. ѕ8 Ц ѕ10.

”стройство и работа паровых и водогрейных теплогенераторов описаны в разд. 5, 6 и [2, 3, 6, 8, 21].  онструктивные характеристики теплогенераторов, необходимые дл€ расчета, приведены в табл. ѕ1, ѕ2. ¬ паровых котлах серии ƒ≈ и ƒ ¬– наружный диаметр экранных и кип€тильных труб 51 2,5 мм, а расположение труб Ц коридорное.

ѕараметры теплоносител€ (пара и воды) определ€ют в зависимости от типа агрегата. ƒл€ парогенератора, вырабатывающего перегретый или насыщенный пар, необходимы предварительные данные:

Х Dп.п, Dн.п Ц расход вырабатываемого перегретого, насыщенного пара, кг/с (по заданию или расчету тепловой схемы котельной);

Х iн.п, iп.п, iп.в, iпр Ц энтальпии насыщенного или перегретого пара, питательной и продувочной (котловой) воды, кƒж/кг; определ€ютс€ по таблицам насыщенного или перегретого пара, при соответствующем давлении и температуре пара и питательной воды [12, табл.3.1 и 3.2 ];

Х ѕр Ц процент продувки, %, определ€етс€ по расчету тепловой схемы котельной или предварительно принимаетс€ от 2 до 10.

¬ водогрейных котлах серии  ¬-√ћ расположение труб в фестоне и конвективном пучке Ц шахматное. ƒл€ водогрейного котла параметры определ€ют по расчету тепловой схемы котельной или конструктивным характеристикам (табл. 2ѕ):

Х Qном Ц мощность номинальна€, к¬т;

Х Gк Ц расход воды через котел, кг/с;

Х tк, t к Ц температура воды на входе и выходе из агрегата, ∞—;

Х ух Ц температура уход€щих топочных газов, ∞—.

 онструктивные характеристики теплогенератора, параметры теплоносител€, состав топлива выписывают из справочной и приведенной литературы и свод€т в таблицы.

ѕ–ќƒ” “ќ¬ —√ќ–јЌ»я » ¬ќ«ƒ”’ј

 оэффициент избытка воздуха в топке т принимают в зависимости от вида топлива и способа его сжигани€. »збыток воздуха, по мере движени€ продуктов сгорани€ по газоходам котельного агрегата, увеличиваетс€. Ёто вызвано тем, что дл€ котлов, работающих под разрежением, давление продуктов сгорани€ в топке и газоходах меньше барометрического давлени€ окружающего воздуха. ѕоэтому через обмуровку происходит присос атмосферного воздуха в газовый тракт агрегата. ѕри расчетах температуру этого воздуха принимают 20Е30 ∞—, а значени€ присосов воздуха Ц по нормативным данным [6, 7, 13, 27].

ƒл€ выполнени€ теплового расчета газовый тракт котельного агрегата дел€т на р€д самосто€тельных участков в зависимости от типа котла.  оэффициент избытка воздуха дл€ каждой поверхности нагрева подсчитывают путем прибавлени€ к т соответствующих присосов воздуха, а в результате такого суммировани€ имеем Ц.

ѕрисосы воздуха дл€ каждого элемента котла равны:

Х 0,05 Ц дл€ первого конвективного пучка (газохода), фестона (с камерой догорани€), пароперегревател€, воздухоподогревател€;

Х 0,1 Ц дл€ второго конвективного пучка (газохода), конвективной шахты, чугунного и стального экономайзера с обшивкой;

Х 0,15Е0,2 Ц дл€ чугунного экономайзера без обшивки.

“еоретические объемы воздуха V 0, трехатомных газов VRO 2, азота VN 2, вод€ных паров VH 2 O, м3/м3 или м3/кг, выбирают из [12, табл. 2.8 или 2.9] дл€ соответствующего вида топлива. —редний коэффициент избытка воздуха ср дл€ каждой поверхности нагрева определ€ют как среднее арифметическое значений коэффициента избытка воздуха до ' и после '' газохода. –езультаты расчета действительных объемов продуктов сгорани€ по газоходам теплогенератора свод€т в табл. 8.2. –асчеты выполн€ют на м3 природного газа или на 1 кг жидкого топлива.

 оличество теплоты, содержащейс€ в воздухе или продуктах сгорани€, называют теплосодержанием или энтальпией. –асчет энтальпий продуктов сгорани€ производ€т дл€ каждой поверхности нагрева при действительных коэффициентах избытка воздуха, когда 1. ѕричем расчет производ€т дл€ всего возможного диапазона температур топочных газов и соответствующей поверхности нагрева 100Е2000 ∞—.

ѕараметр и раз–асчетна€ формула ѕоверхность нагрева мерность 1. ѕрисосы воздуха 2.  оэффициент избытка воздуха после поверхности нагрева 3. —редний коэфг + эк) фициент избытка объем вод€ных паров, м3/кг; м3/м3 + 0,0161( ср 1)V суммарный объем продуктов сгора- + VH 2O + ( ср 1)V ни€, м3/кг; м3/м трехатомных газов вод€ных паров 8. —уммарна€ объемна€ дол€ трехатомных газов и вод€ных паров –езультаты расчета энтальпий продуктов сгорани€ по газоходам теплогенератора свод€т в табл. 8.3.

8.3. Ёнтальпи€ продуктов сгорани€ I = f (), кƒж/м3 или кƒж/кг “опка,т = ‘естон, ф=  онвективные пучки, газохо- экономайзер, ¬ табл. 8.3. вначале вычисл€ют энтальпию газов Ц трехатомных, азота, вод€ных паров и воздуха, при соответствующей температуре в топке, фестоне и конвективном пучке дл€ водогрейного котла или топке, газоходе и вод€ном экономайзере дл€ парового котла, т.е. заполн€ют вертикальные столбцы табл. 8.3 (кроме последнего столбца).

ѕри расчете табл. 8.3 дл€ каждой поверхности нагрева рекомендуетс€ определ€ть значени€ энтальпий лишь в пределах, немного превышающих реально возможные температуры. “емпературу топочных газов, ∞—, задают в диапазонах: дл€ топки и камеры догорани€ Ц 800Е2000, фестона Ц 800Е1100, пароперегревател€ Ц 600Е1000, конвективных пучков (газоходов) Ц 200Е900, вод€ного экономайзера и воздухоподогревател€ Ц 100Е300.

Ёнтальпию трехатомных газов I RO 2, азота I N 2, вод€ных паров I H 2O, избыточного воздуха I в, вычисл€ют по формулам:

где V 0, VRO 2, VN 2, VH 2O Ц теоретические объемы соответственно воздуха, трехатомных газов, азота и вод€ных паров, м3/м3 или м3/кг; (с) RO 2, (c) N 2, (c) H 2O, (c) в Ц энтальпии 1 м3 трехатомных газов, азота, вод€ных паров и воздуха, кƒж/м3, кƒж/кг, которые выбирают по табл. ѕ4.

ќбщую энтальпию продуктов сгорани€ Iг (последний столбец) при соответствующих температуре и коэффициенте избытка воздуха вычисл€ют суммированием числовых значений по горизонтали:

ѕо расчетным данным табл. 8.3, на миллиметровой бумаге, в удобном дл€ прочтени€ масштабе, стро€т диаграмму I Ц продуктов сгорани€, котора€ должна иметь характер рис. ѕ1. ѕостроенна€ диаграмма I Ц, дл€ продуктов сгорани€ данного вида топлива позвол€ет в последующих расчетах по температуре топочных газов определ€ть их энтальпию или, наоборот, по энтальпии продуктов сгорани€ Ц их температуру.

8.4. “≈ѕЋќ¬ќ… ЅјЋјЌ— » –ј—’ќƒ “ќѕЋ»¬ј

–асход сжигаемого топлива должен обеспечивать получение необходимого количества полезной теплоты, а также восполнение тепловых потерь, сопровождающих работу котельной установки. ѕолезно используема€ теплота в котельной установке Q1 идет на подогрев воды, ее испарение, получение и перегрев пара. —оотношение, св€зывающее приход и расход теплоты в котле, носит название теплового баланса.

“епловой баланс составл€етс€ на 1 кг твердого или жидкого топлива либо на 1 м3 газообразного топлива, или в % от введенной теплоты. ¬ паровом или водогрейном теплогенераторе общее количество введенной в топр ку теплоты называетс€ располагаемой теплотой Ц Qр.

“епловой баланс теплогенератора сводитс€ в табл. 8.4. ¬ исходных данных и расчетах теплового баланса необходимо учитывать вид топлива, тип теплогенератора, параметры пара и воды и др.

ѕаропроизводительность номинальна€, Dном “абл. ѕ1 или [12] минальное, ћѕа щенного пара), кг/с –абочее давление дыХ питательной дыХ питательной водыХ вод€ного, сухого насыщенного пара

»—’ќƒЌџ≈ ƒјЌЌџ≈ ƒЋя ¬ќƒќ√–≈…Ќќ√ќ  ќ“Ћј

–асход воды, номиGном “абл. ѕ2 или [12] нальный, кг/ч нальна€, к¬т “емпература воды, ∞— t / t на входе / на выходе 11 Ёнтальпи€ воды, мощность котла, к¬т 15 “еплоемкость мазу- см 1,74 + 0,0025 tм, та, кƒж/кг  16 ‘изическа€ теплота Qф.т см tм топлива (мазута), кƒж/кг лота, кƒж/кг, 19 Ёнтальпи€ уход€- Iух щих топочных газов, кƒж/кг, кƒж/м 20 “емпература холод- tх.в ного воздуха, поступающего в топку, ∞— 21  оэффициент избытка воздуха уход€щих эк,дл€ водогрейного котла кƒж/кг, кƒж/м ными газами, % 25 ѕотер€ теплоты от q5 ном ни€ при номинальной мощности котла, % 27 —уммарные потери теплоты, % 28  оэффициент полезбр 100 q ного действи€ ( ѕƒ), брутто, % Х дл€ парового котла;

котла топлива, кг/с 33  оэффициент сохраq нени€ теплоты ‘изическа€ теплота с топливом Qф.т учитываетс€ только при его предварительном подогреве от постороннего источника, обычно при сжигании мазута, когда его температура tм 100Е120 ∞—.

ѕотери теплоты от наружного охлаждени€ ограждающих конструкций котла q5 завис€т пр€мо пропорционально от номинальной нагрузки парового Dном (т/ч) или номинальной мощности водогрейного котла Qном (ћ¬т) и обратно пропорционально Ц от расчетной нагрузки парового Ц D (т/ч) или расчетной мощности водогрейного котла Q (ћ¬т). ѕотери теплоты от наружного охлаждени€ ограждающих конструкций, при номинальной нагрузвк ке парового (q5ном) и водогрейного ( q5 ном ) котлов определ€ют по табл. ѕ5.

 оэффициент полезного действи€ ( ѕƒ) брутто бр парового и водогрейного котла определ€етс€ из уравнени€ обратного теплового баланса.

–асчетный расход топлива ¬р при сжигании газа и мазута равен натуральному расходу ¬н, так как потери теплоты от механической неполноты сгорани€ q4 = 0.

ƒл€ сравнени€ тепловой ценности различных видов топлива, учета и планировани€ используют условное топливо Ц ¬у.

ѕри проектировании и эксплуатации теплогенератора выполн€ют поверочный расчет топочных устройств. ѕри расчете топки по чертежам или конструктивным данным определ€ютс€: объем топочной камеры, степень ее экранировани€, площадь поверхности стен и площадь лучевоспринимающих (радиационных) поверхностей нагрева, а также конструктивные характеристики труб экранов (диаметр и шаг труб).

ѕоверочный расчет топок производитс€ в следующей последовательности.

1. ѕредварительно задаютс€ температурой продуктов сгорани€ на выходе из топочной камеры (п. 8 табл. 8.5)): дл€ промышленных паровых котлов эту температуру рекомендуетс€ принимать при сжигании газа Ц 950Е1000 ∞—, мазута Ц 1000Е1050 ∞—, а дл€ водогрейных котлов 950Е1150 ∞— или по табл. ѕ2, табл. 8.20 [12].

2. ѕо построенной ранее диаграмме I Ц, дл€ прин€той температуры продуктов сгорани€ на выходе из топочной камеры определ€етс€ энтальпи€ продуктов сгорани€ на выходе из топки.

3. ¬ычисл€ютс€ коэффициенты и параметры топочной камеры:

Х коэффициенты загр€знени€ и тепловой эффективности экранов;

Х эффективна€ толщина излучающего сло€;

Х поглощательна€ способность газов RO2 и паров H2O;

Х коэффициент ослаблени€ лучей трехатомными газами и сажистыми частицами;

Х степень черноты свет€щейс€ и несвет€щейс€ части факела;

Х видимое тепловое напр€жение топочного объема;

Х эффективна€ степень черноты факела и степень черноты топки;

Х полезное тепловыделение в топке;

Х теоретическа€ (адиабатическа€) температура горени€, которую могли бы иметь продукты сгорани€, если бы в топке отсутствовал теплообмен с экранными поверхност€ми обмена;

Х средн€€ суммарна€ теплоемкость продуктов сгорани€;

Х параметр ћ, завис€щий от относительного положени€ максимума температуры пламени по высоте топки: дл€ котлов ƒ ¬–,  ¬-√ћ, ƒ≈, при сжигании газа и мазута, можно прин€ть по табл. ѕ1 и ѕ2.

4. ¬ычисл€етс€ действительна€ температура дымовых топочных газов на выходе из топки (п. 32 табл. 8.5).

5. ѕолученна€ температура на выходе из топки сравниваетс€ с температурой, прин€той ранее. ≈сли расхождение между полученной (п. 32 табл.

8.5) действительной температурой на выходе из топки и ранее прин€той (п.

8 табл. 8.5) на выходе из топки не превысит ±50 ∞—, то расчет считаетс€ оконченным. ¬ противном случае задаютс€ новым, уточненным значением температуры на выходе из топки, и весь расчет повтор€етс€. –асчет сводитс€ в табл. 8.5.

Ќаименование параметра –асчетна€ формула, 1. ќбъем топочной каме- ѕо конструктивным 2. Ћучевоспринимающа€(радиационна€) по- Ќл “о же верхность нагрева, м 3. ѕоверхность стен, м2 Fст 7. јбсолютное давление газов в топке, 105ѕа 8. “емпература топочных газов на выходе из топки, ѕ2 или принимаетс€ ходе из топки, кƒж/кг, кƒж/м 10. ќбъемна€ дол€ вод€- rH 2 O “абл. 8.2, дл€ топки ных паров 11. ќбъемна€ дол€ трехатомных газов и вод€ных rn “о же паров 12. —уммарна€ поглощательна€ способность трехрn S р rn S атомных газов и вод€ных паров, мѕа 13.  оэффициент ослаблени€ лучей трехатомны- Kг –ис. ѕ ми газами, 1/(мѕа105) 14.  оэффициент ослаблени€ лучей дл€ несвет€Kнс Kг rn щейс€ части пламени, 1/(мѕа105) 15. —ила поглощени€ потока несвет€щихс€ газов 17. —оотношение содер- ƒл€ мазута из состава жани€ углерода и водоро- топлива; дл€ гар 18.  оэффициент ослабHр лени€ лучей сажистыми Kс 19.  оэффициент ослаблени€ лучей дл€ свет€ще- Kсв Kг rn + Kс = Kнс + Kс гос€ пламени, 1/(мѕа105) 20. —ила поглощени€ потока дл€ свет€щегос€ пла- (Kг rn + Kс) рS = Kсв рS мени щегос€ пламени ема, к¬т/м 23.  оэффициент заполнени€ пламенем топочно- m “абл. ѕ го объема 24. Ёффективна€ степень черноты факела 25. —тепень черноты топaт 26. “еплота, вносима€ в ление в топке, кƒж/кг, кƒж/м 28. “еоретическа€ (адиаѕо I Ц диаграмме соа батическа€) температура горени€, ∞— теплоемкость топочных ср газов, кƒж/кг , кƒж/м3  31. “епловыделение в 32. “емпература газов на выходе из топки действигласно т.д тельна€, кƒж/кг, кƒж/м 34. “еплота, передаваема€ кƒж/кг, кƒж/м 35. “еплова€ нагрузка ра- BрQл BрQл диационной поверхности нагрева, к¬т/м пии воды в топке водоGк грейного котла, кƒж/кг 38. “емпература воды на входе в котел, ∞— выходе из экранных труб топки, ∞—

8.6. –ј—„≈“  ќЌ¬≈ “»¬Ќџ’ ѕќ¬≈–’Ќќ—“≈… Ќј√–≈¬ј ѕј–ќ¬џ’ » ¬ќƒќ√–≈…Ќџ’ “≈ѕЋќ√≈Ќ≈–ј“ќ–ќ¬

 онвективные поверхности нагрева паровых и водогрейных котлов играют важную роль в процессе получени€ пара или гор€чей воды. ¬ паровых котлах Ц это кип€тильные трубы, расположенные в газоходах, трубы пароперегревател€ и вод€ного экономайзера, а в водогрейных котлах Ц трубы фестона и конвективного пучка (шахты).

ѕродукты сгорани€, проход€ по газовому тракту котла, передают теплоту наружной поверхности труб за счет конвекции и лучеиспускани€, затем это же количество теплоты проходит через металлическую стенку, после чего теплота от внутренней поверхности труб передаетс€ воде и пару.

Ёффективность работы конвективных поверхностей нагрева зависит от интенсивности теплопередачи Ц передачи теплоты от продуктов сгорани€ к воде и пару через раздел€ющую стенку.

ѕри расчете используютс€ уравнение теплопередачи и уравнение теплового баланса, а расчет выполн€етс€ дл€ 1 кг жидкого топлива или 1 м газа при нормальных услови€х. ƒл€ парового котельного агрегата расчет выполн€етс€ дл€ каждого (или общего) газохода, а в водогрейном котле Ц вначале дл€ фестона, а затем дл€ конвективного пучка шахты в следующей последовательности.

1. ќпредел€ют конструктивные характеристики (по табл. 1ѕ, 2ѕ или чертежам): площади поверхности нагрева, живое сечение дл€ прохода газов, шаг труб и р€дов, диаметр труб и др.

2. ѕредварительно, если известно по паспортным характеристикам котла (табл. 2ѕ и 8.20 [12]), принимают значение температуры топочных газов после рассчитываемой поверхности нагрева. ≈сли таких данных нет, то согласно услови€м работы котла, задают произвольно два значени€ температур топочных газов 1 и, которые веро€тнее всего могут оказатьс€ после рассчитываемой поверхности нагрева, а расчеты вести параллельно.

Ќапример, после второго газохода парового котла (ƒ ¬– или ƒ≈) можно задать 1 = 200 ∞— и = 250 ∞—.

3. —огласно уравнени€ теплового баланса, определ€ют количество теплоты Qб, передаваемое от продуктов сгорани€ к теплоносителю через конвективную поверхность нагрева, а именно: в кип€тильном пучке парового котла Ц Qк, в фестоне Ц Qф, в конвективном пучке или шахте водогрейного котла Ц Qш. «атем вычисл€ют среднюю температуру воды (дл€ водогрейного котла), средний температурный напор t и подсчитывают среднюю скорость продуктов сгорани€.

4. ѕо номограммам (рис. 6ѕ Ц 8ѕ) графо-аналитическим методом определ€ют коэффициент теплоотдачи конвекцией и излучением, после чего вычисл€ют коэффициент теплопередачи и тепловоспри€тие поверхностью нагрева Ц Qт.

5. ≈сли полученные из уравнени€ теплообмена значени€ тепловоспри€ти€ Qт отличаютс€ от определенного по уравнению баланса Qб (Qк, Qф или Qш), т.е. при нев€зке расчета менее 2 %, расчет поверхности нагрева считаетс€ законченным, а предварительно заданное значение температуры на выходе из конвективной поверхности нагрева (газохода, фестона, шахты) и €вл€етс€ истинной температурой дл€ расчета последующих поверхностей нагрева.

6. ѕри расхождении значений Qт и Qб (Qт и Qк, Qт и Qф, Qт и Qш), т.е.

при нев€зке расчета более 2 % (что встречаетс€ чаще всего), задают новое значение температуры газов за поверхностью нагрева, причем температуру принимают в большую сторону при плюсовой (+) нев€зке и в меньшую сторону при минусовой () нев€зке, и вновь повтор€ют расчет.

7. ƒл€ ускорени€ расчета возможно использование графоаналитического метода, приведенного на рис. 2ѕ. √рафическую интерпол€цию производ€т дл€ определени€ температуры продуктов сгорани€ после поверхности нагрева по прин€тым предварительно двум значени€м температур 1 и и полученным по результатам расчета двум значени€м Qт и Qб (Qт и Qк, Qт и Qф, Qт и Qш).

ƒл€ этого на миллиметровой бумаге выстраивают четыре точки Qт = f ( 1, ) и Qб = f ( 1, ), которые имеют вид, показанный на рис. 2ѕ.

“очка пересечени€ пр€мых линий Qт и Qб укажет истинную или расчетную температуру топочных дымовых газов за поверхностью нагрева Ц р. ѕри- чем, если р отличаетс€ от одного из прин€тых предварительно значений 1 и менее чем на 50 ∞—, то дл€ завершени€ расчета необходимо по истинной р повторно определить только средний температурный напор t и тепловоспри€тие Qт, сохранив при этом прежний коэффициент теплопередачи K, после чего уточнить нев€зку расчета, котора€ должна быть менее 2 %. ѕри расхождении температур более 50 ∞—, требуетс€ заново, дл€ найденной температуры р, определить коэффициент теплопередачи K, тепловоспри€тие поверхностью нагрева Qт и проверить нев€зку расчета.

–асчеты конвективных поверхностей нагрева свод€т в табл. 8.6 Ц дл€ парового котла или табл. 8.7 и 8.8 Ц дл€ водогрейного котла.

8.6. –асчет кип€тильного пучка Ц газохода парового котла труб и их расположение, м характеристики 2. ѕоперечный шаг труб, м s1 “абл. ѕ 3. ќтносительный попеs1/dн речный шаг труб 4. ѕродольный шаг труб, м s2 “абл. ѕ 5. ќтносительный проs2/dн дольный шаг труб 6. „исло р€дов труб по ходу продуктов сгорани€ 7. –асчетна€ поверхность нагрева (конвективна€), м 8. —ечение дл€ прохода топочных газов, м 9. Ёффективна€ толщина 10. “емпература газов пек 11. Ёнтальпи€ газов перед газоходом, кƒж/кг, кƒж/м3 из расчета топки 12. “емпература топочных газов за газоходом, ∞— 13. Ёнтальпи€ газов за 14. “епловоспри€тие пучка по уравнению теплового Qк баланса, кƒж/кг, кƒж/м 15. —редн€€ температура 16. “емпература насыщеtн “абл. 3.1 [12] ни€, ∞— 17. “емпературный напор перед пучком (больший), ∞— 18. “емпературный напор за пучком (меньший), ∞— 19. —редний температурt ный напор, ∞— 20. ќбъем топочных газов “абл. 8.2, дл€ газоVг 21. ќбъемна€ дол€ вод€- rH 2 O “о же ных паров 22. —уммарна€ объемна€ вод€ных паров 24.  оэффициент тепло–ис. ѕ6к = н сZ сS отдачи конвекцией от гасф зов к трубам, ¬т/м2  25. —уммарна€ поглощательна€ способность трехpS prnS атомных газов и вод€ных паров, мѕа 26.  оэффициент ослаблени€ лучей трехатомны–ис. ѕ3,при ср парами, 1/(мѕа105) 27. —ила поглощени€ лу- KpS KгrnpS чистого потока газов 28. —тепень черноты газо- a –ис. ѕ вого потока 29. “емпература загр€зненtст = tн + 60 дл€ мазу- ной стенки труб, ∞— 30.  оэффициент теплоотл н a cг рис. ѕ дачи излучением, ¬т/м2  31.  оэффициент тепловой эффективности дл€ конвекдл€ мазута тивных поверхностей 32.  оэффициент теплопек (к + л) редачи в пучке, ¬т/м2  33. “епловоспри€тие пучка по уравнению теплопе- Qт редачи, кƒж/кг, кƒж/м 34. Ќев€зка расчета, % Ќаименование параметра 1. Ќаружный диаметр труб  онструктивные 2. ѕоперечный шаг труб, м s1 “о же 3. ќтносительный поперечs1/dн ный шаг труб 4. ѕродольный шаг труб, м s2 “абл. ѕ 5. ќтносительный продольs2/dн ный шаг труб 6. „исло р€дов труб по ходу продуктов сгорани€ 7. –асчетна€ поверхность нагрева фестона, м 8. —ечение дл€ прохода топочных газов, м 9. Ёффективна€ толщина 11. Ёнтальпи€ газов перед фестоном, кƒж/кг, кƒж/м3 из расчета топки 14. “епловоспри€тие фестоI ф I ф + ф I в ) на по уравнению теплового баланса, кƒж/кг, кƒж/м газов в фестоне, ∞— 16. “емпература воды на 17. –асход воды через во“абл. ѕ догрейный котел, кг/с 18. ѕриращение энтальпии выходе из фестона, ∞— воды в фестоне, ∞— ный напор, ∞— 22. ќбъем топочных газов “абл. 8.2, дл€ фесVг 23. ќбъемна€ дол€ вод€- rH 2 O “о же ных паров Ќаименование параметра и размерность 24. —уммарна€ объемна€ дол€ трехатомных газов и вод€ных паров 25. —редн€€ скорость гаW 26.  оэффициент тепло–ис. ѕ7к = н сZ сS отдачи конвекцией от гасф зов к трубам, ¬т/м2  27. —уммарна€ поглощательна€ способность трехpS prnS атомных газов и вод€ных паров, мѕа газами и вод€ными парами 29. —ила поглощени€ луKгrnpS чистого потока газов 30. —тепень черноты газоa –ис. ѕ вого потока 31. “емпература загр€зtст 32.  оэффициент теплоотл н acгрис. ѕ дачи излучением, ¬т/м2  33.  оэффициент тепловой 0,85 Ц дл€ газа;0,6 Ц 34.  оэффициент теплопеф (к + л) редачи в фестоне, ¬т/м2  35. “епловоспри€тие фесQт тона по уравнению теплоBр передачи, кƒж/кг, кƒж/м 36. Ќев€зка расчета, % 8.8. –асчет конвективного пучка Ц шахты водогрейного котла Ќаименование параметра труб и их расположение, м данные, табл. ѕ 2. ѕоперечный шаг труб, м s1 “абл. ѕ 3. ќтносительный попеs1/dн речный шаг труб 4. ѕродольный шаг труб, м s2 “абл. ѕ 5. ќтносительный проs2/dн дольный шаг труб 6. „исло р€дов труб по ходу продуктов сгорани€ 7. –асчетна€ поверхность нагрева пучка Ц шахты, м 8. —ечение дл€ прохода топочных газов, м 9. Ёффективна€ толщина 11. Ёнтальпи€ газов перед пучком, кƒж/кг, кƒж/м3 расчета фестона 12. “емпература топочных “абл. ѕ2 илиприрш 13. Ёнтальпи€ газов за 14. “епловоспри€тие пучка по уравнению теплового баланса, кƒж/кг, кƒж/м 15. —редн€€ температура Ќаименование параметра 16. “емпература воды на 17. “емпература воды на выходе из пучка, ∞— 18. —редн€€ температура воды в пучке, ∞— 19. “емпературный напор ший), ∞— 20. “емпературный напор 21. —редний температурt 22. –асход воды через во“абл. ѕ догрейный котел, кг/с пии воды в конвективном пучке Ц шахте, кƒж/кг 24. ќбъем топочных газов “абл. 8.2,дл€ пучка 25. ќбъемна€ дол€ вод€- rH 2 O “о же ных паров 26. —уммарна€ объемна€ вод€ных паров 28.  оэффициент теплоот–ис. ѕ7к = н сZ сS дачи конвекцией от газов к трубам пучка, ¬т/м2  29. —уммарна€ поглощательна€ способность трехpS prnS атомных газов и вод€ных паров, мѕа 30.  оэффициент ослаблени€ лучей трехатомны–ис. ѕ3,при ср парами, 1/(мѕа105) 31. —ила поглощени€ луKpS Kг rn pS чистого потока газов 32. —тепень черноты газоa –ис. ѕ вого потока ной стенки труб пучка Ц tст шахты, ∞— 34.  оэффициент теплоотл н a cгрис. ѕ дачи излучением, ¬т/м2  36.  оэффициент теплош (к + л) передачи в пучке, ¬т/м2  37. “епловоспри€тие фестона по уравнению тепло- Qт передачи, кƒж/кг, кƒж/м 38. Ќев€зка расчета, %

8.7. –ј—„≈“ ¬ќƒяЌџ’ Ё ќЌќћј…«≈–ќ¬

Ќј«Ќј„≈Ќ»≈, ”—“–ќ…—“¬ќ » –јЅќ“ј ¬ќƒяЌџ’ Ё ќЌќћј…«≈–ќ¬ ѕ–»¬≈ƒ≈Ќџ ¬ –ј«ƒ. 7.2. ¬ќƒяЌџ≈ Ё ќЌќћј…«≈–џ ѕ–≈ƒЌј«Ќј„≈Ќџ ƒЋя Ќј√–≈¬ј ѕ»“ј“≈Ћ№Ќќ… »Ћ» —≈“≈¬ќ… ¬ќƒџ «ј —„≈“ “≈ѕЋќ“џ ”’ќƒяў»’ “ќѕќ„Ќџ’ √ј«ќ¬,

ЅЋј√ќƒј–я „≈ћ” ѕќ¬џЎј≈“—я  ѕƒ. ¬ ѕ–ќћџЎЋ≈ЌЌџ’ ѕј–ќ¬џ’  ќ“Ћј’, –јЅќ“јёў»’ ѕ–» ƒј¬Ћ≈Ќ»» ѕј–ј ƒќ 2,

ћѕј, „јў≈ ¬—≈√ќ ѕ–»ћ≈Ќяё“—я „”√”ЌЌџ≈ ¬ќƒяЌџ≈ Ё ќЌќћј…«≈–џ ¬“», ј ѕ–» ЅќЋ№Ў≈ћ ƒј¬Ћ≈Ќ»» Ц —“јЋ№Ќџ≈.

ќЅўјя —’≈ћј ”—“–ќ…—“¬ј » ќЅ¬я« » „”√”ЌЌќ√ќ ¬ќƒяЌќ√ќ Ё ќЌќћј…«≈–ј ѕќ ј«јЌј Ќј –»—. ѕ10.

–асчет вод€ных экономайзеров рекомендуетс€ проводить в определенной последовательности.

1. “емпература и энтальпи€ продуктов сгорани€, известные из расчета предыдущей поверхности нагрева (кип€тильного пучка Ц газохода), численно равны температуре и энтальпии продуктов сгорани€ на входе в вод€ной экономайзер.

2. ѕо уравнению теплового баланса количество теплоты, передаваемой от продуктов сгорани€, приравниваетс€ к количеству теплоты, восприн€той водой в экономайзере.

3. »з таблицы вод€ного насыщенного пара [12, табл. 3.1], по энтальпии воды после экономайзера, определ€ют температуру воды на выходе из экономайзера. ≈сли полученна€ температура воды окажетс€ на 20 ∞— ниже температуры насыщени€ (кипени€ воды при соответствующем давлении), то чугунный экономайзер будет работать в нормальном режиме. ¬ противном случае возможно закипание воды в экономайзере, что недопустимо.

ƒл€ этого необходимо увеличить температуру уход€щих топочных газов и тем самым снизить тепловоспри€тие экономайзера.

4. ѕо конструктивным характеристикам экономайзера (табл. ѕ7) выбираетс€ чугунна€ труба определенной длины l: а в первом приближении можно выбрать l = 2000 мм. „исло труб в горизонтальном р€ду экономайзера принимаетс€ от 3 до 10.

¬ычисленна€ в последующем (п. 18 табл. 8.9) действительна€ скорость топочных газов W должна находитьс€ в пределах от 6 до 9 м/с. ≈сли это условие не выполн€етс€, то мен€ют длину трубы, прин€тую дл€ экономайзера ранее (табл. ѕ7).

5. ѕо действительной скорости продуктов сгорани€ в экономайзере W = 6Е9 м/с определ€етс€ коэффициент теплопередачи (рис. ѕ9).

6. ѕо полученной поверхности нагрева экономайзера определ€етс€ общее число труб, число р€дов и окончательно устанавливаетс€ его конструкци€, а именно: трубы компонуютс€ так, чтобы число горизонтальных р€дов труб в блоке было от 4 до 8. Ёто необходимо дл€ нормальной обдувки (очистки паром) внешних поверхностей нагрева, так как один обдувочный аппарат обслуживает только четыре р€да горизонтальных труб вверх и столько же вниз.

–асчет чугунного вод€ного экономайзера свод€т в табл. 8.9.

ѕри давлении в паровом котле более 2,5 ћѕа примен€ют стальные экономайзеры, выполн€емые в виде змеевиков из труб с наружным диаметром 28Е38 мм и расположенных в шахматном пор€дке. –асчет стальных экономайзеров приведен в специальной литературе [6, 27].

Ќаименование параметра и –асчетна€ формула, зов на входе в экономайзер, ∞— газохода, табл. 8. на входе в экономайзер, 3. “емпература уход€щих то- ух »з табл. 8. почных газов, ∞— 4. Ёнтальпи€ уход€щих топоч- I ух “о же ных газов, кƒж/кг, кƒж/м 5. “епловоспри€тие вод€ного теплового баланса, кƒж/кг, кƒж/м 7. “емпература воды на выхо“абл. 3.1 [12] или tв.э де из экономайзера, ∞—; необtв.э tв.э tн 8. “емпературный напор в начаэк tв.э ле экономайзера (больший), ∞— 9. “емпературный напор в конце экономайзера (меньший), ∞— 10. —редний температурный 12. ѕоверхность нагрева одной H тр “о же оребренной трубы, м 13. ѕлощадь живого сечени€ дл€ прохода топочных газов одной оребренной трубы, м 15. ќбща€ площадь живого сечени€ дл€ прохода топочных газов в экономайзере, м 16. —редн€€ температура тоэк + ух почных газов в экономайзере, эк 17. ќбъем продуктов сгорани€ в экономайзере, м3/кг, м3/м экономайзере, м/с 19.  оэффициент теплопере–ис. ѕ9K = K н с дачи от газов к воде, ¬т/м2  20. ѕоверхность нагрева вод€H эк го экономайзера, шт.

22. „исло горизонтальных р€m n/ z дов труб экономайзера, шт.

23. „исло блоков дл€ обдувки, f

8.8. Ќ≈¬я« » “≈ѕЋќ¬ќ√ќ ЅјЋјЌ—ј “≈ѕЋќ√≈Ќ≈–ј“ќ–ј

“епловой расчет парового или водогрейного котельного агрегата заканчиваетс€ определением относительной погрешности нев€зки теплового баланса. ѕри правильно выполненном расчете относительна€ погрешность нев€зки не должна превышать 0,5 %, при этом должно выполн€тьс€ условие: ± 0,5 %.

–асчет нев€зки теплового баланса сводитс€ в табл. 8.10.

Ќаименование параметра и –асчетна€ формула, лота, кƒж/кг, кƒж/м 2. “еплота, восприн€та€ раQл диационными поверхност€ми »з табл. 8. нагрева топки, кƒж/кг, кƒж/м 3. “о же, кип€тильным пучком (газоходом), кƒж/кг, кƒж/м 4. “о же, чугунным экономайQэк »з табл. 8. зером, кƒж/кг, кƒж/м 5. “о же, фестоном (при его Qф »з табл. 8. наличии), кƒж/кг, кƒж/м 6. “о же, пароперегревателем (при наличии), кƒж/кг, кƒж/м 7. Ќев€зка теплового баланса, Q 9. ѕриращение энтальпии воiт »з табл. 8. ды в топке, кƒж/кг 11. “о же, в конвективном пучке Ц шахте, кƒж/кг тальпий воды в котле, кƒж/кг сител€ (воды), кƒж/кг 14. Ќев€зка теплового баланса, кƒж/кг ность нев€зки, %

» ¬ќ«ƒ”’ќѕќƒќ√–≈¬ј“≈Ћ≈…

”стройство и работа воздухоподогревателей и пароперегревателей приведено в разд. 7.3 и 7.4. ѕодача гор€чего воздуха в топку ускор€ет воспламенение топлива и интенсифицирует процесс его горени€. ѕароперегреватели и воздухоподогреватели уменьшают потери теплоты с уход€щими топочными газами, от химической и механической неполноты горени€ топлива.

¬ паровых котельных агрегатах производительностью более 25 т/ч пара, чаще всего устанавливают совместно пароперегреватель, вод€ной экономайзер и воздухоподогреватель. ѕо ходу движени€ топочных газов обычно примен€ют последовательную схему: пароперегреватель, вод€ной экономайзер, а затем воздухоподогреватель. ѕримен€ютс€ и схемы установки воздухоподогревател€ в рассечку вод€ного экономайзера.

–асчет пароперегревател€ может быть конструктивным (при создании новых котлов) или поверочным (при проектировании и эксплуатации). «адачей поверочного расчета €вл€етс€ определение температуры продуктов сгорани€ после пароперегревател€ при получении необходимой температуры перегретого пара. –асчет конвективного пароперегревател€, имеющего поверхностный или вспрыскивающий пароохладитель, установленный в рассечку, производитс€ по част€м [10, 17 Ц 20, 29].

–асчет воздухоподогревател€, установленного после вод€ного экономайзера, производитс€ в такой же последовательности, как и конвективной поверхности нагрева [10, 17 Ц 20, 29].

»спользование Ё¬ћ в тепловом расчете теплогенератора. ѕрименение Ё¬ћ позвол€ет решать задачи выбора оптимальных вариантов при конструировании узлов теплогенератора. ѕолный расчет на компьютере, руководство к пользованию программой, примеры расчета котельных агрегатов приведены в [27, п. 7]. ƒл€ вычислени€ оптимальной температуры продуктов сгорани€ на выходе из газоходов конвективного пучка теплогенератора и других поверхностей нагрева в насто€щее врем€ возможно использование программ Excel, Access, Dbase.

9. ѕќƒ√ќ“ќ¬ ј ¬ќƒџ » “ќѕЋ»¬ј ¬  ќ“≈Ћ№Ќџ’

9.1. ќ—Ќќ¬Ќџ≈ ѕќ ј«ј“≈Ћ» » Ќќ–ћџ  ј„≈—“¬ј ¬ќƒџ

ѕри круговом движении воды в природе она поглощает на своем пути различные соединени€: соли, механические примеси, органические и неорганические вещества, а также различные газы (кислород, углекислый, сернистый). ¬ зависимости от времени года состав воды мен€етс€. ѕримеси, содержащиес€ в природной воде, условно подраздел€ют на три группы:

1) механические примеси Ц взвешенные вещества в виде частиц песка, глины и т.п., с размером от 0,2 мкм и выше, способные отстаиватьс€;

2) коллоидно-растворимые примеси Ц соединени€ железа, алюмини€, кремни€ и других, которые не отстаиваютс€;

3) истинно растворенные примеси, состо€щие из электролитов Ц положительно зар€женных катионов и отрицательно зар€женных анионов, а также не электролитов Ц газов.

—ыра€ вода дл€ питани€ котлов и подпитки теплосети непригодна, так как при нагревании из нее выдел€ютс€ коррозионно-активные газы и примеси, при наличии которых котлы зарастают накипью и забиваютс€ шламом. Ёто приводит к нарушению теплового (снижаетс€ коэффициент теплопередачи от топочных газов к воде или пару) и гидродинамического (увеличиваетс€ гидравлическое сопротивление контуров циркул€ции) режимов работы котлов. ”силиваетс€ коррози€ и пережог поверхностей нагрева, увеличиваютс€ потери теплоты с уход€щими топочными газами, снижаетс€  ѕƒ, увеличиваетс€ расход топлива.

¬ котельной выполн€ют четыре основных этапа водоподготовки:

1) фильтраци€ и коагул€ци€ воды Ц удаление из воды механических и коллоидно-растворимых примесей;

2) ум€гчение Ц удаление из воды накипеобразующих солей жесткости;

3) деаэраци€ Ц удаление из воды коррозионно-активных газов;

4) продувка Ц поддержание в котловой воде посто€нного солесодержани€ и щелочности.

—уществует более дес€ти показателей качества воды в котельной.

ѕричем они различны дл€ питани€ паровых и водогрейных котлов, подпитки теплосети и прочих нужд.

ќсновные показатели качества воды в котельной.

1. ѕрозрачность по шрифту Ц показывает видимость эталонного образца, погруженного в воду (см).

2. —ухой остаток Ц характеризует содержание растворенных и коллоидных неорганических и частично органических примесей. ѕримеси минерального и органического происхождени€ получают при выпаривании 1 кг воды и просушке его в сушильном шкафу при 110 ∞— (мг/кг). ≈сли этот остаток прокаливать при 800 ∞—, то потери остатка будут условно характеризовать содержание в воде органических веществ, т.е. общее солесодержание. „ем выше сухой остаток и солесодержание, тем хуже качество воды.

3. ќбща€ жесткость воды (мг-экв/кг; г-экв/м3) определ€етс€ суммарным содержанием в ней катионов кальци€ и магни€ и выражаетс€ в миллиграмм-эквивалентах на 1 кг воды; 1 мг-экв/кг соответствует содержанию в 1 кг воды 20,04 мг катионов —а2+ или 12,16 мг катионов ћа2+. –азличают карбонатную и некарбонатную жесткость воды.

 арбонатна€, или временна€, жесткость ∆к определ€етс€ по содержанию в воде бикарбонатов кальци€ и магни€ [—а(Ќ—ќ3)2; ћg(Ќ—ќ3)2], которые при нагревании воды до 60Е70 ∞— переход€т в котловой воде в карбонаты, выпадающие в виде шлама и накипи и дающие газ —ќ2.

Ќекарбонатна€ жесткость ∆нк характеризуетс€ содержанием хлористых —а—l2, ћа—l2, сернокислых —аSќ4, ћgSќ4, кремнекислых —аSiќ2, ћgSiќ3, азотнокислых, фосфорнокислых и других солей, которые при кип€чении воды не выпадают в осадок. ќбща€ жесткость: ∆о = ∆к + ∆нк.

»ногда пользуютс€ пон€тием жесткости кальциевой и магниевой ∆о = ∆—а + ∆ћg. ¬оду считают м€гкой, если ее жесткость доходит до 2 мг-экв/кг;

средней Ц от 2 до 5; жесткой Ц от 5 до 10 и очень жесткой Ц более 10.

4. ўелочность воды характеризуетс€ содержанием в ней щелочных соединений: гидратов, карбонатов, бикарбонатов, фосфатов, окисей натри€, кальци€, магни€. ќбща€ щелочность ўобщ = ўг + ўк + ўб. ќтносительной щелочностью воды называетс€ обща€ щелочность, отнесенна€ к сухому остатку и выраженна€ в процентах. ўелочность котловой воды в определенных пределах полезна, так как парализует вредное коррозирующее воздействие на металлическую стенку растворенных в воде газов: кислорода и углекислоты. ќднако чрезмерна€ щелочность воды вызывает ее вспенивание и частичное выбрасывание вместе с паром, что может вызвать гидравлический удар в паропроводе.

5.  ремнесодержание характеризует общую концентрацию в воде различных соединений кремни€ в мкг/кг.

6.  онцентраци€ водородных ионов. ¬ воде происходит непрерывна€ диссоциаци€ молекул воды, при которой в 1 кг воды содержитс€ одна дес€тимиллионна€ (10 7) грамма иона водорода (Ќ+) и столько же гидроксильных ионов (ќЌ). ѕри уменьшении концентрации ионов водорода мен€етс€ концентраци€ гидроксильных ионов, поскольку (Ќ+)(ќЌ) = соnst. –еакцию воды прин€то выражать отрицательным логарифмом активности ионов водорода pЌ = Цlg H. ѕри pЌ = 7 среда нейтральна€; pH 7 Ц среда кисла€; pЌ 7 Ц среда щелочна€.

7. —одержание коррозионно-активных газов в воде характеризуетс€ содержанием в ней кислорода и углекислого газа в мг/кг.

8. —оединени€ железа, меди, нитритов и нитратов (мкг/кг), масла и т€желые нефтепродукты (мг/кг).

ќсновные показатели качества питательной воды дл€ котельных агрегатов приведены в разделе 8.2 [11]. ƒл€ водотрубных паровых котлов с давлением пара до 4 ћѕа (40 кгс/см2) основные показатели приведены в табл. 9.1, где в числителе указаны значени€ дл€ котлов, работающих на жидком топливе, а в знаменателе Ц на природном газе.

ќсновные показатели качества сетевой и подпиточной воды дл€ водогрейных котлов приведены в табл. 9.2.

9.1. ќсновные показатели питательной воды дл€ водотрубных паровых котлов с рабочим давлением пара до 4 ћѕа (40 кгс/см2) 9.2. ќсновные показатели качества сетевой и подпиточной воды дл€ водогрейных котлов с открытой и закрытой системами теплоснабжени€ ѕрозрачность по шрифту, смоткрыта€/закрыта€ система —одержание растворенного кислорода, мкг/кг  арбонатна€ жесткость экв/кг Ќормы качества котловой воды, необходимый режим ее обработки, непрерывные и периодические продувки принимаютс€ на основании типовых инструкций предпри€ти€-изготовител€ котла или других нормативных документов. ѕри этом дл€ паровых котлов давлением до 4 ћѕа включительно, имеющих заклепочные соединени€, относительна€ щелочность котловой воды не должна превышать 20 %; дл€ котлов со сварными барабанами и креплением труб методом вальцовки (или вальцовкой с уплотнительной приваркой) относительна€ щелочность котловой воды допускаетс€ 50 %; дл€ котлов со сварными барабанами и приварными трубами относительна€ щелочность котловой воды не нормируетс€. ƒл€ паровых котлов давлением более 4 ћѕа (40 кгс/см2) относительна€ щелочность не должна превышать 20 %.

√рубодисперсные (механические) примеси удал€ют в резервуарах и отстойниках, а более глубокое осветление производ€т в фильтрах. ¬оду следует фильтровать, когда количество взвешенных частиц более 20 мг/кг.

ƒл€ удалени€ коллоидных примесей воду обрабатывают сернокислым алюминием (Al2 SO4)318H2O (глиноземом) или сернокислым железом. ¬ результате образуетс€ хлопьевидный остаток гидрата окиси алюмини€ (Al OH)3, который отдел€етс€ от воды путем фильтрации. ѕри коагул€ции карбонатна€ жесткость понижаетс€, а некарбонатна€ возрастает на величину, эквивалентную дозе коагул€нта, сухой остаток снижаетс€, а концентраци€ углекислоты увеличиваетс€.

¬ качестве фильтрующего материала используют кварцевый песок, мраморную крошку или дробленый антрацит (0,6Е1 мм). —корость фильтрации 4Е6 м/ч. ‘ильтр промывают осветленной водой в направлении, обратном основному процессу, через каждые 18Е20 ч работы в течение 6Е мин, а дл€ улучшени€ промывки подаетс€ сжатый воздух давлением до кг/см2.

9.3. ¬Ќ”“–» ќ“Ћќ¬ќ≈ ”ћя√„≈Ќ»≈ ¬ќƒџ

”м€гчить воду Ц значит снизить ее жесткость или удалить из нее накипеобразующие катионы —а и ћg. ƒл€ этого нужна докотлова€ или внутрикотлова€ обработка воды. ¬нутрикотловое ум€гчение воды осуществл€ют по схемам, отличающимс€ между собой способом введени€ щелочных реагентов: во всасывающий или нагнетательный патрубок питательного насоса, либо в барабан, в результате внутри котла образуетс€ шлам, удал€емый с продувкой из всех нижних частей котла.

¬ паровых котлах химическа€ внутрикотлова€ обработка воды сводитс€ к введению в агрегат каустической (NaOH) или кальцинированной (Na2—ќ3) соды, котора€, вступа€ в реакцию с бикарбонатом —а и ћg, образует карбонаты, выпадающие в осадок (шлам), едкий натр и углекислый газ. ƒл€ снижени€ карбонатной жесткости используют тринатрийфосфат (Na3–ќ4), который способствует взрыхлению накипи и образованию на поверхности металла защитной пленки от коррозии углекислого газа. ƒозировкой реагента поддерживаетс€ щелочность котловой воды в пределах 5Е10 мг-экв/кг. ќбразующийс€ шлам после химической обработки воды удал€етс€ из гр€зевиков.

¬ водогрейных котлах химическа€ внутрикотлова€ обработка воды сводитс€ к введению в воду ингибиторов или фосфонатов, таких, как ќЁƒ‘ (гидроксиэтилодендифосфонова€ кислота), ѕј‘-13ј, »ќћ—.

ќбычно область их эффективного применени€ ограничиваетс€ как качеством исходной воды, так и температурой подогрева: дл€ водогрейных котлов Ц не более 110 ∞—, дл€ бойлеров Ц не более 130 ∞—.

“ермическа€ обработка не требует химических реагентов и примен€етс€ дл€ воды, содержащей в основном бикарбонат —а, так как выпадение в осадок гидрата ћg происходит очень медленно. ћетод прост и используетс€, когда не требуетс€ глубокого ум€гчени€ воды.

ћагнитна€ обработка воды примен€етс€ дл€ паровых котлов. ¬ода после воздействи€ на нее магнитного пол€ определенной пол€рности и напр€жени€ при нагреве ее в котле выше 100 ∞— не дает накипных отложений на поверхности нагрева, а соли жесткости выпадают в виде шлама. ќднако требуетс€ громоздка€ аппаратура: противонакипное магнитное устройство (ѕћ”), шламоотделитель (Ў), а также дорогосто€щее электрооборудование. ѕринципиальна€ схема магнитной обработки воды приведена на рис.

9.1.

тельный бак; 4 Ц насос; 6 Ц продувка котла; 7 Ц шламоотделитель; 8 Ц

9.4. ¬ќƒќ”ћя√„≈Ќ»≈ ћ≈“ќƒќћ  ј“»ќЌ»–ќ¬јЌ»я

ћетод катионного обмена основан на свойствах некоторых естественных и искусственных химических соединений вступать в реакцию с сол€ми жесткости —а и ћg. ¬одоподготовка по способу катионного обмена предусматривает замену в процессе фильтрации накипеобразующих катионов кальци€ и магни€ на катионы, соли которых обладают хорошей растворимостью или образуют летучие соединени€.  атионитными материалами, заполн€ющими фильтры, €вл€ютс€ глауконит, сульфоуголь и синтетические смолы [19, 20]. Ќаибольшее применение имеет сульфоуголь ( ”), который получают путем обработки бурого или каменного угл€ парами дым€щейс€ серной кислоты. —ульфоуголь может насыщатьс€ обменными катионами натри€, водорода или аммони€, потому различают Na-, H-, NЌ4катионирование. —ложна€ формула катионитного материала, не участвующего в ионном обмене, условно обозначаетс€ буквой R. —ульфоуголь Ц дешевый катионит, но он пригоден только дл€ ум€гчени€ воды, температура которой не превышает 30Е40 ∞— (при слабощелочной среде) и 60 ∞— (при нейтральной и слабокислой среде).  атиониты из синтетических смол выдерживают температуру 100Е120 ∞—.

ќсновной характеристикой ум€гчающих свойств катионита €вл€етс€ его обменна€ способность, численно равна€ количеству солей жесткости —а и ћg, которое может поглотить между регенераци€ми 1 м3 катионита. –азличают полную и рабочую обменную способность катионита. ѕолна€ обменна€ способность катионита представл€ет собой такое количество (гэкв) солей жесткости —а и ћg, которое может поглотить 1 м3 катионита до того момента, когда жесткость выдаваемой ум€гченной воды сравниваетс€ с жесткостью исходной воды. –абоча€ обменна€ способность представл€ет собой такое количество (г-экв) катионов —а и ћg, которое задерживает 1 м катионита до момента начала увеличени€ жесткости выдаваемой воды.

«начение полной обменной способности различных катионов составл€ет:

дл€ сульфоугл€ 500Е550 г-экв/м3, дл€ других катионитов 600Е1700 гэкв/м3.

ƒл€ водоум€гчени€ методом катионировани€ требуетс€ следующее основное оборудование.

1.  атионитовый фильтр представл€ет собой цилиндрический сварной, стальной сосуд диаметром от 1 до 3 м и высотой 3,5Е6,5 м, приблизительно на 2/3 высоты заполненный зернистой массой катионита. ¬ода, подлежаща€ ум€гчению, по трубе поступает сверху в распределительную систему (или в форсунки), проходит сквозь слой катионита, ум€гчаетс€ и поступает в дренажное устройство.

ѕосле катионитового фильтра ум€гченна€ вода подаетс€ в деаэратор.

Ќа цилиндрической части фильтра имеютс€ два люка: верхний Ц дл€ загрузки и нижний Ц дл€ выгрузки катионита. ‘ильтр обв€зываетс€ трубопроводами с запорной арматурой дл€ воды и реагента. ¬ верхней части фильтра вварены воздушники дл€ выпуска воздуха.

¬ процессе ум€гчени€ воды катионит постепенно истощаетс€, и катионный обмен между водой и катионитом прекращаетс€. ƒл€ восстановлени€ ум€гчающей способности катионит подвергают регенерации, отключа€ фильтр и пропуска€ через него водный раствор регенерирующего вещества.

–егенераци€ восстанавливает реактивную способность катионита. –егенерирующий раствор получают в солерастворител€х, когда реагент твердый, или в мерниках, когда он жидкий.

2. —олерастворитель Ц это цилиндрический сварной, стальной сосуд диаметром от 0,7 до 1 м и высотой около 1 м, в который загружают несколько слоев кварца различной крупности. “вердый реагент (обычно поваренную соль) подают в солерастворитель через люк сверху, а воду Ц по водопроводу сверху в распределительную систему. –астворенный реагент фильтруетс€ через слой кварца, поступает в дренажное устройство и затем выводитс€ из солерастворител€ и подаетс€ в катионитовый фильтр дл€ его регенерации.

3. ћерник Ц это металлический смесительный сосуд, в котором сильно концентрированный раствор жидкого реагента (серной или сол€ной кислоты) разбавл€ют водой до требуемой концентрации, а затем подают в катионитовый фильтр дл€ регенерации.

¬ котельных установках часто используют мокрое хранение соли дл€ механизированного приготовлени€ регенерационного раствора. —оль выгружают в бетонный бункер Ц резервуар (из расчета 1,5 м3 объема резервуара на 1 т соли) и заливают водой. ¬ резервуаре получаетс€ раствор крепостью около 25 %. ƒалее раствор насосом подают в фильтр соленого раствора, затем в бак, где разбавл€ют до 8Е10 %, и тем же насосом Ц на регенерацию. Ќа пути к фильтру часто устанавливаетс€ струйный аппарат дл€ корректировки подачи раствора требуемой концентрации (6Е8 или 8Е %).

ƒинамика работы фильтра заключаетс€ в том, что весь слой катионита сверху вниз условно дел€т на три горизонтальные зоны: истощенного, рабочего и свежего катионита. ѕо мере работы фильтра слой истощенного катионита увеличиваетс€, зона работающего катионита опускаетс€, а слой свежего катионита становитс€ все более тонким. ѕока существует зона свежего катионита, фильтр выдает воду со стабильной остаточной жесткостью.

 огда зона свежего катионита исчезает, стабильный период работы фильтра заканчиваетс€, он начинает выдавать все более жесткую воду, и в это врем€ фильтр необходимо перекрыть и восстановить его реактивную способность. ¬ момент полного истощени€ зон свежего и рабочего катионита жесткость воды, выдаваемой фильтром, становитс€ равной жесткости исходной воды.

Ёксплуатаци€ катионитового фильтра сводитс€ к последовательному проведению операций: взрыхлени€, регенерации, отмывки и ум€гчени€.

¬зрыхление. ¬ процессе эксплуатации катионитова€ масса уплотн€етс€ и загр€зн€етс€. ƒл€ взрыхлени€ и очистки слежавшейс€ массы ее промывают водой снизу вверх. ¬зрыхление продолжаетс€ в течение 15 мин. ≈сли по истечении этого времени сливна€ вода не станет светлой, то промывку продолжают до полного осветлени€. ѕри по€влении в трубе с водой быстрооседающих зерен катионита интенсивность взрыхлени€ снижаетс€. ¬оду после взрыхлени€ удал€ют в дренаж.

–егенераци€. ѕосле взрыхлени€ из солерастворител€ в катионитовый фильтр впускают регенерационный раствор в течение 12Е15 мин. ќбедненный регенерационный раствор вытекает в отстойный бак дл€ последующего использовани€ на промывку фильтра. ѕри регенерации необходимо следить, чтобы фильтр был все врем€ под напором, во избежание разрежени€ в нижней части фильтра и подсоса воздуха в толщу катионита, так как воздух, попадающий в фильтр, вредно вли€ет на катионит. –асход реагента дл€ сульфоугл€ примерно 4 м3 на 1 м3 катионита.

ќтмывка. ѕо окончании регенерации катионита из фильтра тщательно вымывают регенерирующие вещества. ƒл€ отмывки фильтра примен€ют прозрачную или ум€гченную воду без вс€ких примесей, с температурой не выше 50 о—. ‘ильтр промывают в течение 25Е30 мин. ¬оду после отмывки собирают в бак дл€ последующего использовани€ ее дл€ взрыхлени€ фильтра.

”м€гчение (основной режим, который в зависимости от качества воды длитс€ 8...30 ч). ¬ода дл€ ум€гчени€ поступает в распределительное устройство, далее проходит слой катионита, дренажное устройство и отводитс€ из фильтра в питательный бак (деаэратор).

ƒл€ ум€гчени€ и снижени€ щелочности исходной воды примен€етс€ катионирование (Na; H-Na; Na-NH4 и др.). ¬ыбор метода обработки зависит от качества исходной воды, требований к качеству питательной и подпиточной воды, системы теплоснабжени€ (закрыта€ или открыта€). ќсновные характеристики фильтров, материалов, баков, блочных водоподготовительных установок приведены в [12, разд. 12].

Na-катионитова€ установка используетс€ при отсутствии в обрабатываемой воде грубодисперсных и коллоидных примесей. ѕричем дл€ паровых котлов, требующих более глубокого ум€гчени€, осуществл€етс€ двухступенчата€ схема Na-катионировани€, а дл€ тепловых сетей (водогрейные котлы и подпитка теплосети) достаточно одноступенчатого Naкатионировани€. ¬ двухступенчатых схемах ум€гчени€ воды следует предусматривать не менее четырех фильтров: два Ц первой ступени, один Ц второй и один Ц резервный, работающий в период регенерации основного фильтра или ремонта одного из фильтров.

Nа-катионирование. –астворенные в воде соли —а и ћg при фильтрации через катионитовый материал обмениваютс€ на катионы Nа и образуют в ум€гченной воде натриевые соли, имеющие хорошую растворимость в воде. ѕри этом увеличиваетс€ щелочность (NаќЌ) котловой воды и содержание —ќ2. ѕри одноступенчатой или параллельной схеме установки фильтров жесткость воды снижаетс€ до 0,05Е0,1, а при двухступенчатой или последовательной Ц до 0,001 мг-экв/кг. –егенерацию фильтров осуществл€ют 6Е8 %-ным раствором поваренной соли (Nа—l) дл€ первой ступени и 8Е10 %-ным раствором Nа—l дл€ второй ступени.

—нижение щелочности воды достигаетс€ установкой анионитовых фильтров, загруженных анионитом (јЌ-2‘), или применением частичного Nа-катионировани€: одна часть исходной воды пропускаетс€ через фильтры, а остальна€ направл€етс€ в бак с питательной или ум€гченной водой в обход фильтра. ƒл€ снижени€ содержани€ —ќ2 примен€ют декарбонизаторы, заполненные кольцами –ашига.

Ќ-катионирование. ѕримен€етс€ дл€ глубокого снижени€ сухого остатка и щелочности. »з воды удал€ютс€ все соли жесткости —а и ћg, но в воде по€вл€етс€ эквивалентное количество серной, сол€ной и других кислот, присутствие которых нежелательно, и они нейтрализуютс€ щелочами, образующимис€ при натрий-катионировании. ѕоэтому вода после Ќкатионировани€ может быть использована только вместе с водой, прошедшей Nа-катионирование. ѕри последовательной схеме установки фильтров вода вначале полностью проходит Ќ-катионирование, а затем, окисленна€, поступает в Nа-катионитовые фильтры. ћежду ними устанавливаетс€ декарбонизатор дл€ удалени€ углекислоты. ѕри параллельной схеме вода проходит через фильтры двум€ параллельными потоками и, смешива€сь в нужных пропорци€х, получаетс€ ум€гченна€ вода с определенной и требуемой жесткостью. –егенераци€ Ќ-катионитового фильтра производитс€ 1Е1,5 %-ным раствором серной кислоты.

¬ода и конденсат содержат растворенные газы (ќ2, —ќ2 и др.), которые вызывают коррозию стенок котлов, увеличивающуюс€ с повышением давлени€ пара. ƒл€ удалени€ газов из питательной воды примен€етс€ дегазаци€, или деаэраци€. Ќаибольшее применение имеет термический способ дегазации, который основан на свойстве ќ2 и —ќ2 снижать степень растворимости с повышением температуры воды. ѕри кипении растворимость этих газов в воде снижаетс€ до нул€. ќбычно используют смешивающие деаэраторы, в которых вода нагреваетс€ до температуры насыщени€. ¬ зависимости от давлени€ они бывают: вакуумные (0,3Е0,9 ата), атмосферные (1,05Е1,2 ата), высокого давлени€ (3,5Е12 ата).

¬ котельных с паровыми котлами обычно устанавливают смешивающие деаэраторы атмосферного типа ƒј или ƒ—ј, основные характеристики которых приведены в [12, табл. 12.37, 12.38].

”м€гченна€ вода после катионитового фильтра, а также не загр€зненный конденсат от паровых теплообменников и другого оборудовани€ подаютс€ в верхнюю часть колонки деаэратора, откуда последовательно, через горизонтально установленные дырчатые тарелки струйками сливаютс€ в питательный бак. ѕар подаетс€ снизу колонки и, направл€€сь вверх, подогревает воду до кипени€. ¬ыделившиес€ из воды газы вместе с паром удал€ютс€ в атмосферу (выпар).  олонка снабжена гидрозатвором, не допускающим повышени€ или понижени€ давлени€.

ѕитательный бак-деаэратор должен иметь эффективную тепловую изол€цию, а геодезическа€ высота его установки не менее 7Е10 м дл€ создани€ подпора воды во всасывающем патрубке питательного насоса. ѕри работе питательного насоса на его всасывающем патрубке создаетс€ разрежение и это может привести к закипанию нагретой воды, расслоению потока, что приводит к €влению кавитации и неполадкам насоса.

¬ котельных с водогрейными агрегатами обычно устанавливают вакуумные деаэраторы, температура насыщени€ воды в которых 70Е75 ∞— достигаетс€ путем создани€ разрежени€ с помощью водоструйного эжектора и циркул€ционного насоса. ќсновные характеристики комплектующих изделий и вакуумных деаэраторов приведены в [12, табл. 12.35, 12.36].

¬ комбинированных котельных, оборудованных одновременно паровыми и водогрейными котлами, тип деаэратора определ€етс€ после технико-экономического сравнени€ вариантов.

9.7. ѕ–ќƒ”¬ ј  ќ“≈Ћ№Ќџ’ ј√–≈√ј“ќ¬

¬ паровой котел поступает вода, а выходит пар, который практически не содержит примесей, поэтому концентраци€ солей в котловой воде все врем€ возрастает. ƒл€ котловой воды существуют нормы солесодержани€ и щелочности [11], и дл€ поддержани€ их в заданных пределах осуществл€етс€ продувка, т.е. удал€етс€ часть воды из котла и замен€етс€ питательной водой.  онструктивно это выполн€етс€ в виде прокладки внутри барабана перфорированной трубы диаметром 20 мм. ¬еличина продувки зависит от качества воды, а потери теплоты с продувкой не должны превышать 10 % производительности котла.

Ќепрерывную продувку выполн€ют из тех участков верхнего барабана, где концентраци€ солей в котловой воде наибольша€. Ќепрерывна€ продувка производитс€ из верхнего барабана котла в расширитель (сепаратор) непрерывной продувки. «а счет снижени€ давлени€ продувочной воды от рабочего в котельном агрегате до 0,12Е0,15 ћѕа она вскипает в расширителе и раздел€етс€ на остаточную воду и пар вторичного вскипани€. ѕар отводитс€ в термический деаэратор, а отделивша€с€ вода направл€етс€ в теплообменник дл€ подогрева исходной (сырой) воды перед фильтрами водоподготовки. ќтдав теплоту, котлова€ вода (с высоким содержанием солей и щелочей) поступает в колодец (барботер), который служит дл€ приема и охлаждени€ всех дренажных вод. ¬ барботер также подают холодную техническую воду дл€ охлаждени€ всех стоков до 60 ∞—, после чего смесь идет в дренаж (канализацию).

Ћаборант периодически отбирает пробы котловой воды на анализ, устанавливает количество солей и, если их больше нормы, об€зывает оператора увеличить непрерывную продувку за счет дополнительного открыти€ игольчатого вентил€, установленного на продувочной линии. ¬ паровых котлах со ступенчатым испарением (ƒ ¬–-20, ƒ≈-25 и др.) непрерывна€ продувка производитс€ из солевого отсека и выносных циклонов. ¬ современных конструкци€х паровых котлов паропроизводительностью до 10 т/ч непрерывна€ продувка совмещена с периодической.

ѕериодическа€ продувка предназначена дл€ удалени€ шлама из нижних барабанов и всех нижних коллекторов, а периодичность и продолжительность выпуска воды устанавливаетс€ режимной картой котла. ¬оду периодической продувки также сбрасывают в барботер.

ѕор€док периодической продувки. ѕеред началом продувки автоматика переводитс€ на дистанционное управление, котел запитываетс€ водой выше среднего уровн€, горение снижаетс€. ѕериодическую продувку провод€т последовательно дл€ каждой точки два оператора Ц один следит за уровнем воды в котле и подает команды другому.

¬начале открывают дальний от котла вентиль, а затем ближний (дл€ избежани€ гидравлического удара трубопровода), и последним вентилем регулируетс€ продувка. Ќапример: продувка установлена в течение 1 мин, следовательно, после 30 с первый вентиль от котла закрывают на п€тьшесть секунд, а затем снова открывают, чтобы обща€ продолжительность была не более 1 мин. ѕосле окончани€ продувки закрывают ближний от котла вентиль, а затем дальний, т.е. в обратной последовательности. ѕлотность закрыти€ вентилей провер€етс€ через 10Е15 мин путем определени€ температуры трубопровода прощупыванием рукой (тыльной стороной ладони). ≈сли труба после вентилей холодна€, они не пропускают, а если гор€ча€, то необходимо кратковременно продуть котел вентил€ми дл€ удалени€ из-под клапанов окалины или накипи. –езультаты продувки занос€т в журнал.

—тупенчатое испарение Ц эффективный метод получени€ высокого качества пара при небольших расходах продувки барабанных котлов. —ущность этого метода состоит в разделении водного объема барабанов котла и парообразующих циркул€ционных контуров на два или три независимых отсека. ѕодача всей питательной воды производитс€ лишь в первый, чистый отсек, а отвод воды в продувку Ц из последнего, солевого отсека [11].

ѕри этом концентраци€ примесей в воде нарастает от солесодержани€ питательной воды до солесодержани€ продувочной воды. ѕар, выдаваемый чистым отсеком котельного агрегата, будет хорошего качества.

9.9. “–”Ѕќѕ–ќ¬ќƒџ » ѕ»“ј“≈Ћ№Ќџ≈ ”—“–ќ…—“¬ј

“рубопроводы должны быть стальными, бесшовными и соедин€тьс€ на сварке. јрматура соедин€етс€ на фланцах или резьбе. ћуфтовые соединени€ допускаютс€ при диаметре менее 50 мм. ѕитательные трубопроводы проектируютс€ в две линии Ц рабочую и резервную, а паропроводы от котлов Ц одинарными, с компенсаторами (дл€ компенсации температурных удлинений).

“рубопроводы должны иметь неподвижные и скольз€щие опоры; уклон не менее 0,001, а рассто€ние от изолированной поверхности до стены или оборудовани€ должно быть не менее 25 мм. ƒренаж паропровода осуществл€етс€ при помощи конденсатных горшков или конденсатоотводчиков. ƒл€ уменьшени€ тепловых потерь паропроводы изолируютс€ теплоизол€ционными материалами.

“рубопроводы пара и гор€чей воды должны окрашиватьс€ по всей длине в разные цвета, помимо этого на них нанос€тс€ цветные кольца [5, табл. 11].

ѕитание паровых котлов может быть групповым с общим питательным трубопроводом и индивидуальным Ц дл€ одного котла. ƒл€ питани€ допускаетс€ применение центробежных и поршневых насосов с электрическим приводом, центробежных и поршневых насосов с паровым приводом, паровых инжекторов, насосов с ручным приводом, а также можно использовать водопроводную сеть, если ее давление превышает расчетное на 0, ћѕа.

Ќа корпусе насоса должна быть табличка с указанием заводаизготовител€ (товарный знак), номера, номинальной подачи, числа оборотов, температуры воды перед насосом, максимального напора. ѕодача одного питательного устройства должна составл€ть не менее 110 % номинальной производительности котлов с учетом расхода воды на продувку, регулирование температуры пара в редукционно-охладительной установке (–ќ”), возможных потерь воды или пара.

Ќапор, создаваемый насосом, должен обеспечивать питание котла водой при рабочем давлении с учетом гидростатической высоты и потерь давлени€ в тракте питательной воды (котла, регулирующего устройства и т.д.). ƒл€ питани€ паровых котлов должны быть установлены насосы с электрическим приводом и резервные: с электроприводом, а также с паровым приводом производительностью не менее 50 % расчетной. ƒл€ водогрейных котлов должно быть не менее двух подпиточных и двух сетевых (циркул€ционных) центробежных электронасосов. ѕроверка исправности резервных, питательных насосов осуществл€етс€ путем их кратковременного включени€ в работу.

”стройство и работа центробежного насоса. –аботает по принципу центробежной силы, котора€ заставл€ет воду двигатьс€ между лопатками по направлению от вала к окружности корпуса, при этом в центре лопастного рабочего колеса создаетс€ разрежение. ѕри вращении вала вода из каналов лопастей непрерывно отбрасываетс€ центробежной силой к корпусу, а на ее место через всасывающий патрубок поступает друга€ вода. »з нагнетательного патрубка вода выходит под давлением.

Ќасос состоит из корпуса, вала, подшипников, лопастного рабочего колеса, сальника, всасывающего и нагнетательного патрубков. Ќа всасывающем и нагнетательном патрубках установлены задвижки. ѕеред работой центробежный насос должен быть заполнен водой, дл€ чего на нагнетательной линии устанавливают воронку с вентилем.

ѕор€док пуска:

1) закрыть задвижку на нагнетательной линии;

2) открыть задвижку на всасывающей линии;

3) включить кнопку Ђпускї электродвигател€;

4) когда электродвигатель наберет обороты, открыть задвижку на нагнетательной линии и убедитьс€ по манометру в достаточном давлении.

ќстановка насоса:

1) закрыть задвижку на нагнетательной линии;



Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 || 5 |
 
ѕохожие работы:

Ђћинистерство образовани€ науки –оссийской ‘едерации –оссийский университет дружбы народов ј. ¬. √ј√ј–»Ќ ѕ–»–ќƒќќ–»≈Ќ“»–ќ¬јЌЌјя ƒ≈я“≈Ћ№Ќќ—“№ ”„јў»’—я  ј  ¬≈ƒ”ў≈≈ ”—Ћќ¬»≈ ‘ќ–ћ»–ќ¬јЌ»я Ё ќЋќ√»„≈— ќ√ќ —ќ«ЌјЌ»я ћонографи€ »здание второе, доработанное и дополненное ћосква »здательство –оссийского университета дружбы народов 2005 ”тверждено ЅЅ  74.58 –»— ”ченого совета √ 12 –оссийского университета дружбы народов –абота выполнена при финансовой поддержке –√Ќ‘ (проект є 05-06-06214а) Ќ а у ч н ы е р е...ї

Ђћ≈ƒ»÷»Ќ— јя ј јƒ≈ћ»я ѕќ—Ћ≈ƒ»ѕЋќћЌќ√ќ ќЅ–ј«ќ¬јЌ»я ¬. ¬. јфанасьев, ». ё. Ћукь€нова ќсобенности применени€ цитофлавина в современной клинической практике —анкт-ѕетербург 2010 —одержание ЅЅ  *** ”ƒ  *** —писок сокращений.......................................... 4 јфанасьев ¬. ¬., Ћукь€нова ». ё. ќсобенности применени€ ци тофлавина в современной клинической практике. Ч —ѕб., 2010. Ч 80 с. ¬ведение.................................ї

ЂISSN 2075-6836 ‘е дера льное гос уд арс твенное бюджетное у чреж дение науки »нст»тут косм»ческ»х »сследован»й –осс»йской академ»» наук (»к» –ан) ј. ».†ЌјзјреЌко ћодел»ровјЌ»е космического мусора сери€ механ»ка, уп–авлен»е »†»нфо–мат»ка ћосква 2013 ”ƒ  519.7 ISSN 2075-6839 Ќ19 – е ц е н з е н т ы: д-р физ.-мат. наук, проф. механико-мат. ф-та ћ√” имени ћ. ¬. Ћомоносова ј. Ѕ.  иселев; д-р техн. наук, ведущий науч. сотр. »нститута астрономии –јЌ —.  . “атев€н Ќазаренко ј. ». ћоделирование...ї

ЂVinogradov_book.qxd 12.03.2008 22:02 Page 1 ќдна из лучших книг по модернизации  ита€ в мировой синологии. ќсобенно привлекательно то обсто€тельство, что автор рассматривает про цесс развити€  Ќ– в широком историческом и цивилизационном контексте ¬.я. ѕорт€ков, доктор экономических наук, профессор, заместитель директора »нститута ƒальнего ¬остока –јЌ ћонографи€ Ц первый опыт ответа на научный и интеллектуальный (а не политический) вызов краха коммунизма, чем прин€то считать пре кращение ———–...ї

Ђј.Ќ.  ќЋ≈—Ќ»„≈Ќ ќ ћеждународные транспортные отношени€ Ќикакие крепости не замен€т путей сообщени€. ѕетр —толыпин из речи на III ƒуме ќ стратегическом значении транспорта ќбщество сохранени€ литературного наследи€ ћосква 2013 ”ƒ  338.47+351.815 ЅЅ  65.37-81+67.932.112  60  олесниченко, јнатолий Ќиколаевич. ћеждународные транспортные отношени€ / ј.Ќ.  олесниченко. Ц ћ.: ќ-во сохранени€ лит. наследи€, 2013. Ц 216 с.: ил. ISBN 978-5-902484-64-6. јгентство CIP –√Ѕ –азвитие производительных...ї

Ђ»ЌЌќ¬ј÷»ќЌЌќ-ќ–»≈Ќ“»–ќ¬јЌЌјя ѕќƒ√ќ“ќ¬ ј »Ќ∆≈Ќ≈–Ќџ’, Ќј”„Ќџ’ » Ќј”„Ќќ-ѕ≈ƒј√ќ√»„≈— »’  јƒ–ќ¬ —.». ƒ¬ќ–≈÷ »…, ≈.». ћ”–ј“ќ¬ј, ».¬. ‘®ƒќ–ќ¬ »ЌЌќ¬ј÷»ќЌЌќ-ќ–»≈Ќ“»–ќ¬јЌЌјя ѕќƒ√ќ“ќ¬ ј »Ќ∆≈Ќ≈–Ќџ’, Ќј”„Ќџ’ » Ќј”„Ќќ-ѕ≈ƒј√ќ√»„≈— »’  јƒ–ќ¬ »«ƒј“≈Ћ№—“¬ќ “√“” ћинистерство образовани€ и науки –оссийской ‘едерации √ќ” ¬ѕќ “амбовский государственный технический университет —.». ƒ¬ќ–≈÷ »…, ≈.». ћ”–ј“ќ¬ј, ».¬. ‘®ƒќ–ќ¬ »ЌЌќ¬ј÷»ќЌЌќ-ќ–»≈Ќ“»–ќ¬јЌЌјя ѕќƒ√ќ“ќ¬ ј »Ќ∆≈Ќ≈–Ќџ’, Ќј”„Ќџ’ » Ќј”„Ќќ-ѕ≈ƒј√ќ√»„≈— »’  јƒ–ќ¬...ї

Ђћ»Ќ»—“≈–—“¬ќ —≈Ћ№— ќ√ќ ’ќ«я…—“¬ј –ќ——»…— ќ… ‘≈ƒ≈–ј÷»» Ќ≈ ќћћ≈–„≈— јя ќ–√јЌ»«ј÷»я —ќё« ќѕ“ќ¬џ’ ѕ–ќƒќ¬ќЋ№—¬“≈ЌЌџ’ –џЌ ќ¬ –ќ——»» ћетодические рекомендации по организации взаимодействи€ участников рынка сельскохоз€йственной продукции с субъектами розничной и оптовой торговли ћосква Ц 2009 ”ƒ  631.115.8; 631.155.2:658.7; 339.166.82. –ецензенты: заместитель директора ¬Ќ»»Ё—’, д.э.н., профессор, член-корр –ј—’Ќ ј.». јлтухов зав. кафедрой товароведени€ и товарной экспертизы –Ёј им. √.¬. ѕлеханова,...ї

Ђ—емченко ¬.¬. ≈рениев —.». —тепанов —.—. ƒыгай ј.ћ. ќщепков ¬.√. Ћебедев ».Ќ. –≈√≈Ќ≈–ј“»¬Ќјя Ѕ»ќЋќ√»я » ћ≈ƒ»÷»Ќј √енные технологии и клонирование 1 ћинистерство сельского хоз€йства –оссийской ‘едерации ћинистерство здравоохранени€ и социального развити€ –оссийской ‘едерации ќмский государственный аграрный университет »нститут ветеринарной медицины и биотехнологий ¬сероссийский научно-исследовательский институт бруцеллеза и туберкулеза животных –оссельхозакадемии –оссийский национальный...ї

Ђ¬.Ќ. Ў кунов √де волны »нзы плещут. ќчерки истории »нзенского района ”ль€новской области ”ль€новск, 2012 ”ƒ  908 (470) ЅЅ  63.3 (2–ос=”ль€н.) Ў 67 –ецензенты: доктор исторических наук, профессор ».ј. „уканов (”ль€новск) доктор исторических наук, профессор ј.». –епинецкий (—амара) Ўкунов, ¬.Ќ. Ў 67 √де волны »нзы плещут.: ќчерки истории »нзенского района ”ль€новской области: моногр. / ¬.Ќ. Ўкунов. - ќјќ ѕерва€ ќбразцова€ типографи€, филиал ”Ћ№яЌќ¬— »… ƒќћ ѕ≈„ј“», 2012. с. ISBN 978-5-98585-07-03...ї

Ђ–оссийска€ академи€ естественных наук Ќоосферна€ общественна€ академи€ наук ≈вропейска€ академи€ естественных наук ѕетровска€ академи€ наук и искусств јкадеми€ гуманитарных наук _ —еверо-«ападный институт управлени€ –оссийской академии народного хоз€йства и государственного управлени€ при ѕрезиденте –‘ _ —мольный институт –оссийской академии образовани€ ¬.».¬ернадский и ноосферна€ парадигма развити€ общества, науки, культуры, образовани€ и экономики в XXI веке ѕод научной редакцией: —убетто...ї

ЂЌј÷»ќЌјЋ№Ќјя ј јƒ≈ћ»я Ќј”  Ѕ≈Ћј–”—» »нститут истории ¬. ».  ривуть ћолодежна€ политика польских властей на территории «ападной Ѕеларуси (1926 Ц 1939 гг.) ћинск Ѕеларуска€ наука 2009 ”ƒ  94(476 Ц 15) 1926/1939 ЅЅ  66.3 (4 Ѕеи) 61   82 Ќаучный редактор: доктор исторических наук, профессор ј. ј.  овален€ –ецензенты: доктор исторических наук, профессор ¬. ¬. “угай, кандидат исторических наук, доцент ¬. ¬. ƒанилович, кандидат исторических наук ј. ¬. Ћитвинский ћонографи€ подготовлена в рамках...ї








 
© 2013 www.diss.seluk.ru - ЂЅесплатна€ электронна€ библиотека - јвторефераты, ƒиссертации, ћонографии, ћетодички, учебные программыї

ћатериалы этого сайта размещены дл€ ознакомлени€, все права принадлежат их авторам.
≈сли ¬ы не согласны с тем, что ¬аш материал размещЄн на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.