WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

На правах рукописи

УДК 621.791.

Пичужкин Сергей Александрович

РАЗРАБОТКА И ОБОСНОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ СВАРКИ

АЛЮМИНИЕВЫХ БРОНЗ СО СТАЛЯМИ

Специальность: 05.03.06 –Технологии и машины сварочного производства

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Санкт-Петербург – 2009 2

Работа выполнена в Федеральном государственном унитарном предприятии «Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов «Прометей» (ФГУП ЦНИИ «КМ «Прометей»).

Научный руководитель - кандидат технических наук, старший научный сотрудник Вайнерман Абрам Ефимович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Туричин Глеб Андреевич кандидат технических наук, профессор Белов Юрий Михайлович Ведущее предприятие – ОАО «Адмиралтейские верфи»

Защита состоится « 21 » мая 2009 г. в 11-00 на заседании диссертационного совета Д411.006.01 при Федеральном государственном унитарном предприятии «Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов «Прометей» (ФГУП ЦНИИ КМ «Прометей») по адресу: 191015, Санкт-Петербург, Шпалерная ул., д.49.

С диссертацией можно ознакомится в научно-технической библиотеке ФГУП ЦНИИ КМ «Прометей»

Автореферат разослан «27» марта 2009 г.

Ученый секретарь Диссертационного совета Д411.006. Заслуженный деятель науки РФ доктор технических наук, профессор В. А. Малышевский

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. В судостроении, машиностроении и других отраслях промышленности при изготовлении многих ответственных изделий необходимо применять сварку медных сплавов со сталями (соединения трубных решеток из медных сплавов со стальным корпусом при изготовлении конденсаторов; соединения стальных ниппелей, фланцев, штуцеров, переборочных стаканов с трубами из медных сплавов в трубопроводах забортной воды, хладона, систем углекислотного тушения, топливных трубопроводах, в системах дизель-генераторов и воздухоохладителей; соединения деталей из медных сплавов и стали в судовой арматуре; соединения стальных ребер жесткости с фланцами из медных сплавов на крышках охладителей в теплообменных аппаратах; соединения облицовочных полос или втулок из алюминиевых бронз со стальными деталями в узлах трения; соединения полос из алюминиевых бронз со стальным полотном дверей; соединения направляющих из алюминиевых бронз со сталью; соединения медной стенки кристаллизатора со стальной рубашкой;

соединения массивной медной головки со стальными трубами фурм кислородного дутья; соединения углеродистых сталей с медью при изготовлении мартеновских фурм; соединения медноникелевого сплава с углеродистой сталью при изготовлении холодильных установок, испарителей, сосудов давления и др.).

Многие из приведенных выше ответственных изделий изготавливаются из сварных соединений алюминиевых бронз с углеродистыми и низколегированными сталями.

Сварка медных сплавов со сталями имеет определенные особенности и трудности, основными из которых являются малая растворимость меди в железе и железа в меди, различия в температуре плавления, составах, структуре и свойствах соединяемых металлов, возможность образования в шве новых структурных составляющих, отсутствовавших в исходных металлах и др.

Проведенный литературный обзор показал, что процессы формирования металла шва, особенности сварки сложнолегированных алюминиевых бронз со сталями, влияние степени расплавления стали, состава и структуры металла шва на свойства сварных соединений меди и ее сплавов со сталями изучены недостаточно. Технология сварки разрабатывалась преимущественно для получения сварных соединений меди, медноникелевого сплава МНЖ5-1 и бронзы БрАМц9-2 с углеродистыми сталями.

Применяемая технология сварки и сварочные проволоки из сплавов марок МНЖКТ5БрАМц9-2, SG CuAl8 не обеспечивают временное сопротивление сварных соединений (другие свойства практически не рассматривались) на уровне свойств основных материалов, особенно при сварке сложнолегированных бронз с высокопрочными сталями. Исследования, проведенные в последнее время во ФГУП ЦНИИ КМ «Прометей» по изучению механических свойств сварных соединений алюминиевых бронз с углеродистыми и низколегированными сталями, показали, что при сварке по используемой в промышленности технологии значения ударной вязкости металла шва, особенно в зоне сплавления сталь-шов, в 3-4 раза ниже ударной вязкости бронзы. Временное сопротивление сварных соединений также ниже временного сопротивления бронзы. Причины такого понижения механических свойств сварных соединений ранее не исследовались.

Цель работы. Целью настоящей работы являлось разработка научно обоснованной технологии аргонодуговой сварки алюминиевых бронз с углеродистыми и низколегированными сталями, обеспечивающей получение временного сопротивления и ударной вязкости металла сварных соединений на уровне свойств бронзы.

Для достижение поставленной цели решались следующие задачи:

-исследование структуры металла шва сварных соединений в зависимости от степени расплавления стали;

-исследование химического и фазового состава металла шва и отдельных структур в нем;

-разработка схемы формирования состава и структуры металла шва при сварке;

-определение влияния состава и структуры металла шва на механические свойства сварных соединений;

-определение влияния технологии сварки на степень расплавления стали;

-разработка технологии сварки, обеспечивающей получение временного сопротивления и ударной вязкости сварных соединений алюминиевых бронз с углеродистыми и низколегированными сталями на уровне основного материала - бронзы.

Методы исследования. Для успешного решения поставленных задач проведен следующий комплекс исследований:

-металлографические исследования структуры сварных соединений при различной степени расплавления стали;

-исследования химического состава металла шва и отдельных структур в нем методом рентгеноспектрального микроанализа;

-исследования фазового состава в различных участках сварного соединения и определение параметров кристаллической решетки образующихся фаз;

-испытания на растяжение и ударную вязкость образцов, полученных при различной степени расплавлении стали;

-фрактографические исследования поверхности разрушения ударных образцов, полученных при различной степени расплавления стали;

-исследование техники и технологии сварки алюминиевых бронз со сталями и их влияния на степень расплавления стали.

Научная новизна работы. Установлено, что при сварке алюминиевых бронз со сталями структура металла шва состоит преимущественно из двух сложных фаз переменного состава:

- фазы с ГЦК - решеткой (твердый раствор на основе меди) в виде матрицы металла шва и -фазы с ОЦК – решеткой (твердый раствор на основе -железа) в виде ее выделений по сечению металла шва и кристаллизационной прослойки у границы сплавления со сталью; определены их химические составы и параметры кристаллических решеток;

-установлена закономерность изменения состава - и - фаз, количества выделений - фазы и толщины кристаллизационной прослойки в зависимости от степени расплавления стали. С повышением степени расплавления стали увеличивается количество выделений хрупкой - фазы и толщина кристаллизационной прослойки, что приводит к существенному уменьшению ударной вязкости металла сварных соединений и к изменению характера их разрушения от вязкого к хрупкому. При этом матрица металла шва обедняется упрочняющими элементами - алюминием и никелем, диффундирующими из жидкой - фазы в образующуюся - фазу и в сталь, что приводит к уменьшению временного сопротивления металла шва;

-установлено, что для повышения временного сопротивления и ударной вязкости металла шва и сварных соединений алюминиевых бронз с углеродистыми и низколегированными сталями до уровня свойств бронзы технология сварки должна обеспечивать пониженную степень расплавления стали. Определены технологические параметры аргонодуговой сварки, обеспечивающие пониженную степень расплавления стали за счет того, что между дугой и сталью во все время процесса сварки имеется слой жидкого металла из медного сплава, предотвращающего непосредственное горение дуги между неплавящимся электродом и сталью;

-предложен критерий обеспечения конструктивной прочности разнородных сварных соединений алюминиевых бронз с углеродистыми и низколегированными сталями (по временному сопротивлению и ударной вязкости): среднее содержание фазы в зоне переменного состава металла шва у границы сплавления со сталью не должно превышать 25%;

-сформулирована схема формирования металла шва при сварке медных сплавов со сталями, учитывающая различия в теплофизических свойствах свариваемых металлов и ограниченную растворимость железа в бронзах и меди в железе и заключающаяся в следующем. Железо, перешедшее в сварочную ванну в результате расплавления стали в количествах, превышающих его растворимость в жидком медном сплаве, в процессе охлаждения сварочной ванны кристаллизуется как по ее сечению, так и на оплавленных зернах стали в виде отдельных выделений и кристаллизационной прослойки. В эти выделения и в прослойку диффундируют из сварочной ванны медь, алюминий, углерод и другие элементы, входящие в ее состав, формируя фазу. Выделения -фазы, наряду с оплавленными зернами стали и бронзы, становятся центрами дальнейшей кристаллизации металла шва. При достижении температуры солидуса оставшаяся жидкая часть сварочной ванны кристаллизуется в - фазу. Изза высокой скорости охлаждения сварочной ванны избыточные железо в - фазе и медь в -фазе преимущественно сохраняются в них в виде пересыщенных твердых растворов на основе соответственно меди и -железа.

Практическая значимость работы. Показано, что для обеспечения временного сопротивления и ударной вязкости металла шва сварных соединений алюминиевых бронз с углеродистой и низколегированной сталью на уровне свойств основного металла (бронзы) сварку следует выполнять таким образом, чтобы среднее содержание железа и количество - фазы (по площади) в зоне переменного состава металла шва у границы сплавления со сталью не превышали соответственно 16 и 25%;

-разработана новая технология аргонодуговой сварки алюминиевых бронз с углеродистыми и низколегированными сталями, обеспечивающая пониженную степень расплавления стали, при которой содержание железа и - фазы в зоне переменного состава металла шва у границы сплавления со сталью не превышает соответственно 16 и 25%, а временное сопротивление и ударная вязкость сварных соединений находятся на уровне свойств бронзы;

-разработана и освоена на ОАО «ЛМЗ» технология аргонодуговой сварки в различных пространственных положениях плавящимся и неплавящимся электродом трубных досок из алюминиевой бронзы CuAl8Fe c корпусом и фланцами из стали St 37-2 применительно к изготовлению конденсатора и выпущена согласованная с ОАО «ЛМЗ» технологическая инструкция «Сварка трубных досок из алюминиевой бронзы марки CuAl8Fe с корпусом и с фланцами конденсатора из стали St 37-2» №103-15;

- основные положения и результаты выполненной работы по разработке технологии сварки алюминиевых бронз с углеродистыми и низколегированными сталями с пониженной степенью расплавления стали внедрены на ФГУП «Адмиралтейские верфи» при аргонодуговой сварки изделий МСЧ.

Апробация результатов работы. Основные результаты работы докладывались: на ежегодной конференции молодых ученых и специалистов (г. СанктПетербург, 2003, 2005, 2006, 2007г.г.); на семинаре «Петровские чтения» в рамках научно-технической конференции «160 лет Котлонадзора России» (г. Санкт-Петербург, 2003г.); на Х всероссийском научно-практическом семинаре «Обеспечение безопасности и экономичности энергетического оборудования» (г. Санкт-Петербург, 2004г.);

на втором научно-практическом семинаре предприятий стран СНГ «Дуговая сварка.

Материалы и качество» (г. Магнитогорск, 2005г.); на семинаре «Технология дуговой сварки и наплавки при решении задач современной промышленности» (г. СанктПетербург, 2006г.); на научно-практической конференции «Прочность и долговечность сварных конструкций в тепловой и атомной энергетике» (г. Санкт-Петербург, 2007г.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 13 научно- технических работ, из них 6 в журнале, рекомендованном ВАК РФ, получены 3 патента Российской Федерации.

Структура и объем диссертационной работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, общих выводов, библиографического списка из наименований, двух приложений. Общий объем составляет 153 страницы, включая 29 рисунков и 28 таблиц.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы диссертации, определена цель и сформулированы основные задачи работы, показаны научная новизна, практическая значимость и апробация работы.

Глава 1. Некоторые характеристики медных сплавов и сталей и их взаимодействия между собой. Анализ результатов работ по разработке технологии сварки плавлением медных сплавов со сталями Литературный анализ показал, что вопросы сварки меди и ее сплавов, особенно алюминиевых бронз, с углеродистыми и низколегированными сталями исследованы недостаточно, а некоторые вопросы вообще не рассматривались.

В работах практически не исследовались: вопросы формирования металла шва при сварке сталей и медных сплавов с учетом характерных для них особенностей:

существенных различий в температурах плавления сталей и медных сплавов и ограниченной растворимости железа в меди и ее сплавах и меди в железе (в сталях); фазовый состав металла шва и параметры кристаллических решеток образующихся фаз;

химический состав структур, образующихся в металле шва при сварке; взаимодействие образующихся при сварке структур между собой; влияние степени расплавления стали на состав и структуру металла шва и отдельных структурных составляющих в нем; влияние состава и структуры металла шва и отдельных составляющих в нем на временное сопротивление и ударную вязкость сварных соединений.

Авторы предложенных технологий сварки медных сплавов со сталями практически нигде не ставили задачу обеспечить как временное сопротивление, так и ударную вязкость металла шва и сварного соединения на уровне временного сопротивления и ударной вязкости свариваемого со сталью медного сплава, не рассматривали возможность обеспечения необходимых механических свойств за счет получения необходимых состава как самого металла шва, так и структурных составляющих в нем.

Практически все рассмотренные технологии сварки медных сплавов со сталями в незначительной степени учитывают специфические особенности свариваемых разнородных металлов и практически мало отличаются от технологий сварки однородных металлов (сталей со сталями, медных сплавов с медными сплавами).

Глава 2. Исследование структуры и состава металла шва сварных Исследованы структура и состав металла сварных соединений алюминиевых бронз БрА9Ж4Н4Мц1, БрАМц9-2, CuAl8Fe со сталями 20 и АБ2, полученных с применением присадочных проволок из сплавов БрАМц9-2, МНЖКТ5-1-0,2-0,2, БрАЖНМц8,5-4-5-1,5, SGCuAl8. Основные исследования проводились на сварных соединениях алюминиевой бронзы БрА9Ж4Н4Мц1 со сталью АБ2, полученных с применением присадочной проволоки из бронзы марки БрАЖНМц8,5-4-5-1,5.

Методически в работе были введены три условных варианта степени расплавления стали при сварке: значительная - свыше 25% железа в металле шва (вариант 1, рис.1,а); средняя- железа в металле шва от 16% до 25% (вариант 2, рис.1,б); пониженная - железа в металле шва менее 16% (вариант 3, рис.1,в).

Структура металла шва сварного соединения алюминиевых бронз со сталями (при сварке с их расплавлением) состоит из двух фаз:

-фазы - матрицы металла шва и -фазы - включений железистой составляющей и кристаллизационных прослоек (рис.1).

В металле шва с увеличением степени расплавления стали повышается содержание железа от 5 до 40% и более, снижается содержание алюминия от 8,4 до 4,4%, никеля от 5,0 до 3,7%, меди от 80 до 51,5% и менее; увеличивается количество выделений железистой составляющей в нем; в зоне сплавления появляются участки с кристаллизационной прослойкой; толщина которой существенно увеличивается от 5 до 125 мкм и более (рис.1.). Количество выделений -фазы по площади увеличивается от 15-25% при пониженной степени расплавления стали до 40-60% при значительной степени расплавления стали. В зоне сплавления сталь – шов, где движение жидкости относительно невелико содержание железа и количество выделений -фазы большее, чем в остальной части металла шва.

Рис.1. Зона сплавления сталь-шов сварного соединения алюминиевой бронзы БрА9Ж4Н4Мц1 со сталью АБ2 при различной степени расплавления стали:

а- значительная степень расплавления стали;

б- средняя степень расплавления стали;

в- пониженная степень расплавления стали -фаза имеет ГЦК – кристаллическую решетку и представляет собой сложный твердый раствор переменного состава железа, алюминия, никеля, марганца и др. элементов стали и бронзы (пересыщенный по железу) в меди. В сварном соединении бронзы БрА9Ж4Н4Мц1 со сталью АБ2, полученном с применением присадки из бронзы БрАЖНМц8,5-4-5-1,5, матрица металла шва имеет химический состав, приведенный в табл.1; параметр кристаллической решетки -фазы а =3,654-3,660.

-фаза имеет ОЦК – кристаллическую решетку и представляет собой сложный твердый раствор переменного состава меди, алюминия, никеля, марганца, углерода и др. элементов стали и бронзы (пересыщенный по меди) в -железе. -фаза является новой фазой, образующейся в металле шва, при сварке плавлением алюминиевых бронз со сталями. В металле шва сварного соединения бронзы БрА9Ж4М4Мц1 со сталью АБ2, выполненного с применением присадочной проволоки из бронзы БрАЖНМц8,5-4-5-1,5, выделения -фазы имеют химический состав, приведенный в табл.2, а параметр ее кристаллической решетки a = 2,890-2,895.

Химический состав матрицы металла шва в зависимости от степени Основные элементы Химический состав выделений железистой составляющей Повышение степени расплавления стали при сварке приводит к обеднению фазы (матрицы металла шва) основными упрочняющими элементами – алюминием и никелем (табл. 1) из-за их перехода в образующуюся в металле шва -фазу.

В стали у границы с металлом шва образуется диффузионная прослойка (рис.1,в) в результате диффузии в сталь меди, алюминия и др. элементов медного сплава.

По сечению диффузионной прослойки наблюдается плавное изменение концентрации элементов: от границы со швом в сталь наблюдается плавное уменьшение содержания меди и алюминия и повышение содержания железа (рис.2).

Рис.2. Изменение концентрации элементов в диффузионной прослойке от границы сплавления в сталь: а - изменение концентрации железа;

б - изменение концентрации меди, алюминия и никеля Предложена схема формирования структуры и состава металла шва при сварке алюминиевых бронз со сталями, учитывающая, в отличие от сварки однородных металлов, различия теплофизических свойств свариваемых металлов и ограниченную растворимость железа в бронзах и меди в железе.

Железо, перешедшее в сварочную ванну в результате расплавления стали в количествах, превышающих его растворимость в жидком медном сплаве (рис.3), в процессе охлаждения сварочной ванны кристаллизуется как по ее сечению, так и на оплавленных зернах стали в виде отдельных выделений и кристаллизационной прослойки. В эти выделения и в прослойку диффундируют из сварочной ванны медь, алюминий, углерод и другие элементы, входящие в ее состав, формируя -фазу. Выделения -фазы, наряду с оплавленными зернами стали и бронзы, становятся центрами дальнейшей кристаллизации металла шва. При достижении температуры солидуса оставшаяся жидкая часть сварочной ванны кристаллизуется в - фазу. Из-за высокой скорости охлаждения сварочной ванны избыточные железо в - фазе и медь в -фазе преимущественно сохраняются в них в виде пересыщенных твердых растворов на основе соответственно меди и -железа.

Глава 3. Исследование влияния состава и структуры зоны сплавления и металла шва на механические свойства сварного соединения Глава 3 посвящена исследованию влияния состава и структуры зоны сплавления и металла шва на механические свойства сварного соединения алюминиевых бронз со сталями. Также исследованы механические свойства отдельных фаз в металле шва.

Для изучения механических свойств -фазы были выплавлены и испытаны три модельных варианта сплавов, имеющих химический состав, близкий к составу -фазы при значительной степени расплавления стали (табл. 3 и 4). Сплав 1 соответствует составу -фазы при сварке стали 20 и бронзы БрАМц9-2 с применением присадочной проволоки из бронзы марки БрАМц9-2. Сплав 2 соответствует составу -фазы при сварке стали АБ2 с бронзой БрА9Ж4Н4Мц1 с применением присадочной проволоки из бронзы марки БрАЖНМц8,5-4-5-1,5. Сплав 3 соответствует составу -фазы при сварке стали 20 с бронзой БрА9Ж4Н4Мц1 с применением присадочной проволоки из сплава МНЖКТ5-1-0,2-0,2.

Химический состав сплавов воспроизводящих состав -фазы Механические свойства бронзы и сплавов воспроизводящих состав -фазы Исследования показали, что либо образцы с составом -фазы разрушались хрупко, либо полученные значения пластических свойств (, ) металла -фазы (на примере сплавов 1-3) существенно ниже свойств применяемых материалов (в 6 и более раз). Значения ударной вязкости металла -фазы в 5-10 и более раз ниже значений ударной вязкости применяемых материалов.

Выполнены исследования по изучению влияния изменения содержания алюминия в сплавах с составом, близким к составу матрицы металла шва при пониженной степени расплавления стали, на их свойства путем выплавки и испытания соответствующих образцов (табл. 5).

Химический состав сплавов воспроизводящих состав матрицы металла шва № Содержание элементов, % Механические свойства Исследования показали, что снижение содержания алюминия приводит к существенному снижению временного сопротивления сплавов, что не может не сказаться на свойствах всего сварного соединения в целом (они должны снизиться).

Исследования показали, что повышение степени расплавления стали при сварке приводит к снижению временного сопротивления сварных соединений алюминиевых бронз со сталями (табл. 6).

Временное сопротивление сварных соединений бронзы со сталью Уменьшение временного сопротивления сварных соединений алюминиевых бронз со сталями с увеличением степени расплавления стали в исследованных пределах вызвано обеднением -фазы (матрицы) металла шва такими упрочняющими элементами как алюминий и никель (табл.1) в результате их перехода в образующуюся в металле шва -фазу (табл.2).

Увеличение степени расплавления стали приводит к снижению ударной вязкости сварных соединений алюминиевых бронз со сталями (табл. 7) из-за увеличения в металле шва количества -фазы (особенно в зоне сплавления сталь-шов, рис.1), которая характеризуется высокими твердостью и временным сопротивлением, повышенной хрупкостью и низкой пластичностью и ударной вязкостью (табл. 4).

Ударная вязкость сварного соединения бронзы БрА9Ж4Н4Мц1 со сталью АБ2, Наиболее низкие значения ударной вязкости имеют участки сварного соединения в зоне переменного состава металла шва у границы сплавления со сталью.

Установлена количественная зависимость ударной вязкости и характера разрушения образцов сварных соединений от содержания железа в зоне переменного состава металла шва у границы со сталью (рис 4).

Рис.4. Зависимость ударной вязкости (Дж/см2 ) металла шва в зоне переменного состава у границы со сталью от содержания в ней железа При содержании менее 16% железа (25% -фазы по площади) в металле шва ударная вязкость сварного соединения при надрезе по границе сплавления сталь-шов составляет 29-39 Дж/см2, а характер разрушения образцов преимущественно вязкий.

С повышением содержания железа в металле шва и количества -фазы в нем его ударная вязкость понижается, а характер разрушения образцов изменяется от вязкого к хрупкому.

Таким образом установлено, что при обеспечении пониженной степени расплавления стали, при которой содержание железа в металле шва не превышает 16% (площадь -фазы не превышает 25%), временное сопротивление и ударная вязкость сварных соединений находятся на уровне свойств бронзы.

Глава 4. Разработка технологии сварки алюминиевых бронз со сталями и С целью обеспечения временного сопротивления и ударной вязкости сварных соединений алюминиевых бронз с углеродистыми и низколегированными сталями на уровне свойств бронзы разработаны два новых технологических процесса сварки, обеспечивающих пониженную степень расплавления стали.

При сварке по первому варианту предварительно на стальную кромку или на поверхность стальной детали (при сварке тавровых) соединений наплавляется подслой из медного сплава. Наплавка подслоя осуществляется по известной технологии (плазменной струей с токоведущей присадочной проволокой или аргонодуговым способом полунезависимой дугой), обеспечивающей минимальное проплавление стали, для наплавки подслоя применяется проволока того же состава, которая предусмотрена для выполнения сварки стали с бронзой.

Разработаны конструктивные элементы подготовки кромок под сварку, обеспечивающие отсутствие расплавления стали при сварке, а также при заварке корня шва после его выборки (рис.5, а). Наплавленный подслой должен иметь толщину не менее 3мм. Такая толщина подслоя предотвращает расплавление стали при сварке ее с бронзой (рис.5, б). В той части подслоя, где в процессе последующей сварки будет находиться корень шва, его толщина увеличивается до 5-6 мм на высоту 4-5 мм. Если на подслое не будет выступа толщиной 5-6 мм, то в процессе выборки корня шва подслой будет полностью снят или утончен до толщины 2 мм, что приведет в процессе заварки корня шва к контакту сварочной дуги со сталью, и следовательно, к значительному ее расплавлению и к переходу большого количества железа из стали в шов.

Рис.5. Разделка кромок под сварку и схема процесса сварки:

а- разделка кромок при технологии сварки по варианту 1 с предварительно нанесенным подслоем (где 1- наплавленный подслой); б- процесс сварки по варианту 1;

в- разделка кромок при технологии сварки по варианту 2; г- процесс сварки по варианту После наплавки промежуточного слоя на сталь выполняется сварка подслоя с бронзой. На разработанный «Способ сварки плавлением меди и ее сплавов со сталями» получен патент РФ на изобретение №2325252.

Во втором варианте технологии сварки, разработанном для выполнения сварки без предварительной наплавки подслоя на сталь, для уменьшения степени проплавления стали предусмотрено применение специальной разделки кромок (рис.5, в) и техники сварки. Возбуждение дуги начинается на созданном на бронзовой части детали специальном выступе шириной 5-7мм и высотой 3-4мм, обеспечивающем предотвращение прожога бронзы и контакта сварочной дуги со сталью при образовании сварочной ванны. С момента образования сварочной ванны на бронзе горелка устанавливается таким образом, чтобы давление дуги и выходящего защитного газа способствовали течению жидкой сварочной ванны к стали (рис.5, г). При этом во все время горения дуги между ней и сталью имеется слой жидкого медного сплава. При достижении стальной кромки жидкий металл сварочной ванны смачивает поверхность стали, после чего горелка разворачивается, и сварочная ванна перемещается в сторону стали.

В процессе контакта сварочной ванны со сталью дугу между неплавящимся электродом и сварочной ванной удерживают на расстоянии 2-3 мм от ее головной части, не допуская переноса ее на сталь.

Процесс соединения бронзы со сталью осуществляется за счет того, что перегретый металл сварочной ванны при контакте его со сталью нагревает сталь за счет теплопередачи, смачивает ее, растворяет или незначительно расплавляет ее, что приводит к образованию металлической связи между ними. При этом процессе сварки во время контакта сварочной ванны со сталью необходимо следить за тем, чтобы дуга горела между неплавящимся электродом и ванной и не переходила на сталь.

Такая техника сварки предохраняет сталь от непосредственного контакта со сварочной дугой, и, следовательно, от ее значительного расплавления.

На разработанную разделку кромок «Конструкция узла подготовки кромок под сварку меди и ее сплавов со сталью» получен патент РФ№ 67002 на полезную модель, а на разработанный «Способ сварки меди и ее сплавов со сталью» патент РФ на изобретение № Разработана технология ручной и механизированной аргонодуговой сварки алюминиевой бронзы со сталью соответственно неплавящимся и плавящимся электродом в различных пространственных положениях, обеспечивающая получение временного сопротивления сварных соединений на уровне основного материала (бронзы) и пониженную степень расплавления стали. На разработанную технологию выпущена технологическая инструкция № 103-15 «Сварка трубных досок из алюминиевой бронзы марки CuAl8Fe F48 с корпусом и с фланцами конденсатора из стали St 37-2».

Технология аргонодуговой сварки трубных досок из алюминиевой бронзы CuAl8Fe с корпусом и с фланцами из стали St 37-2 в различных пространственных положениях плавящимся и неплавящимся электродами по инструкции №103-15 освоена на ОАО «ЛМЗ» для изготовления конденсатора.

Основные положения и результаты выполненной работы по разработке технологии сварки алюминиевых бронз со сталями с пониженной степенью расплавления стали внедрены в 2006-2008г.г. на ФГУП «Адмиралтейские верфи» при аргонодуговой сварке изделий МСЧ.

1. Установлено, что при сварке плавлением алюминиевых бронз с углеродистыми и низколегированными сталями по используемым в промышленности технологиям временное сопротивление и ударная вязкость сварных соединений ниже соответственно временного сопротивления и ударной вязкости бронзы и исходного присадочного материала. Причина такого снижения механических свойств сварных соединений не изучалась.

2. Установлено, что структура металла шва сварного соединения алюминиевых бронз со сталями при сварке с расплавлением стали состоит из двух фаз:

-фазы матрицы металла шва и расположенной в ней -фазы в виде выделений по его сечению и кристаллизационной прослойки у граница сплавления со сталью.

3. -фаза имеет ГЦК – кристаллическую решетку и представляет собой сложный твердый раствор переменного состава железа, алюминия, марганца и др. элементов стали и бронзы (пересыщенный по железу) в меди. В сварном соединении бронзы БрА9Ж4Н4Мц1 со сталью АБ2 -фаза имеет следующий химический состав (основные элементы, масс.%): алюминий- 5,7-8,2; марганец- 0,6-1,4; железо- 3,2-6,4; никель - 3,4-5,0; медь– основа, а параметр ее кристаллической решетки a = 3,654-3,660.

4. -фаза имеет ОЦК – кристаллическую решетку с параметром a= 2,890-2, и представляет собой сложный твердый раствор переменного состава меди, алюминия, никеля, марганца, углерода и др. элементов стали и бронзы в -железе (пересыщенный по меди). Она имеет следующий химический состав (основные элементы, масс.%): алюминий– 4,1-9,0; марганец– 0,8-1,6; никель– 4,9-8,8; медь– 13,6-22,1; углерод– 0,062-0,07; кремний– 0,24-0,28; железо– основа. Образцы с химическим составом -фазы имеют временное сопротивление 629-813/787 МПа; ударную вязкость ~2,5 Дж/см2. Рассмотренная -фаза является новой фазой, образующейся в металле шва при сварке плавлением алюминиевых бронз со сталями.

5. Установлено влияние степени расплавления стали при сварке на структуру и химический состав металла шва и отдельных фаз в нем. Повышение степени расплавления стали приводит:

-к увеличению количества выделений -фазы по сечению металла шва, особенно в зоне переменного состава у границы сплавления его со сталью, и площади металла шва, занятой ими (до 40-60% и более), и к увеличению толщины кристаллизационной прослойки ( до 70мкм и более);

-к увеличению содержания железа от 5 до 40% и более, снижению содержания алюминия от 8,4 до 4,4%, никеля от 5,0 до 3,7% и меди от 80 до 51,5% и менее в металле шва;

-к обеднению -фазы основными упрочняющими элементами- алюминием (с 8, до 5,7%) и никелем (с 5,0 до 3,4%) из-за их перехода в образующуюся в металле шва -фазу;

-к снижению в -фазе содержания меди от 22,1 до 13,6%, алюминия- от 9,0 до 4,1%, никеля- от 8,8 до 7,9%.

6. В стали у границы с металлом шва в результате диффузии в нее меди, алюминия и др. элементов медного сплава образуется диффузионная прослойка толщиной 5мкм. По ее сечению наблюдается плавное изменение концентрации элементов: от границы со швом в сталь происходит уменьшение содержания меди и алюминия и повышение содержания железа.

7. Предложена схема формирования металла шва при сварке алюминиевых бронз со сталями, учитывающая, в отличие от сварки однородных металлов, различия в теплофизических свойствах свариваемых металлов и ограниченную растворимость железа в бронзах и меди в железе.

Железо, перешедшее в сварочную ванну в результате расплавления стали в количествах, превышающих его растворимость в жидком медном сплаве, в процессе охлаждения сварочной ванны кристаллизуется как по ее сечению, так и на оплавленных зернах стали в виде отдельных выделений и кристаллизационной прослойки. В эти выделения и в прослойку диффундируют из сварочной ванны медь, алюминий, углерод и другие элементы, входящие в ее состав, формируя -фазу. Выделения фазы, наряду с оплавленными зернами стали и бронзы, становятся центрами дальнейшей кристаллизации металла шва. При достижении температуры солидуса оставшаяся жидкая часть сварочной ванны кристаллизуется в - фазу. Из-за высокой скорости охлаждения сварочной ванны избыточные железо в - фазе и медь в -фазе преимущественно сохраняются в них в виде пересыщенных твердых растворов на основе соответственно меди и -железа.

8. Установлено влияние степени расплавления стали на временное сопротивление и ударную вязкость сварных соединений алюминиевой бронзы со сталями.

Временное сопротивление сварных соединений с увеличением степени расплавления стали уменьшается из-за обеднения -фазы такими упрочняющими элементами, как алюминий и никель, в результате их перехода в образующуюся -фазу.

Ударная вязкость сварных соединений с увеличением степени расплавления стали уменьшается из-за увеличения в металле шва количества -фазы. При этом характер разрушения образцов изменяется от вязкого к хрупкому. Наиболее низкие значения ударной вязкости имеют участки сварного соединения в зоне переменного состава металла шва у границы сплавления со сталью.

При содержании в металле шва менее 16% железа (25% -фазы по площади) ударная вязкость сварного соединения при надрезе по границе сплавления сталь-шов составляет 29-39 Дж/см2, что находится на уровне ударной вязкости бронзы, а характер разрушения образцов становится преимущественно вязким. Временное сопротивление таких сварных соединений составляет в среднем 623МПа, что также находится на уровне свойств бронзы.

9. Разработана технология аргонодуговой сварки алюминиевых бронз с углеродистыми и низколегированными сталями, при которой предварительно на сталь наплавляется подслой с ее минимальным расплавлением, выполняется подготовка кромок под сварку с применением разработанных конструктивных элементов и производится сварка подслоя с бронзой, что обеспечивает получение временного сопротивления и ударной вязкости сварных соединений на уровне свойств бронзы.

10. Разработана технология аргонодуговой сварки алюминиевых бронз с углеродистыми и низколегированными сталями без применения подслоя с пониженной степенью расплавления стали за счет применения специальной разделки кромок и техники сварки, что обеспечивает получение временного сопротивления и ударной вязкости сварных соединений на уровне свойств бронзы.

11. Разработана технология механизированной аргонодуговой сварки алюминиевой бронзы со сталью в различных пространственных положениях, обеспечивающая получение временного сопротивления сварных соединений на уровне свойств основного материала (бронзы).

12 Технология аргонодуговой сварки трубных досок из алюминиевой бронзы с корпусом и с фланцами из углеродистой стали освоена на ОАО «ЛМЗ» для изготовления конденсатора. Выпущена согласованная с ОАО «ЛМЗ» технологическая инструкция № 103-15 «Сварка трубных досок из алюминиевой бронзы марки CuAl8Fe F с корпусом и с фланцами конденсатора из стали St 37-2».

13. Основные положения и результаты выполненной работы по разработке технологии сварки алюминиевых бронз со сталями с пониженной степенью расплавления стали внедрены в 2006-2008г.г. на ФГУП «Адмиралтейские верфи» при аргонодуговой сварке изделий МСЧ.

14. На разработанные «Способ сварки плавлением меди и ее сплавов со сталями», «Способ сварки меди и ее сплавов со сталью» и «Конструкцию узла подготовки кромок под сварку меди и ее сплавов со сталью» получены патенты РФ соответственно на изобретения № 2325252 и № 2346793 и на полезную модель № 67002.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЫ

ОПУБЛИКОВАННЫ В СЛЕДУЩИХ РАБОТАХ:

1. Вайнерман А.Е., Пичужкин С.А. Сварка меди и ее сплавов со сталями (Литературный обзор) // Вопросы материаловедения. 2002. №4(32). С.52-65.

2. Баранов А.В., Вайнерман А.Е., Пичужкин С.А. Исследования технологии сварки алюминиевой бронзы с высокопрочной сталью АБ2-ПК // Материалы научнопрактической конференции «160 лет Котлонадзору России. Петровские чтения».

Санкт-Петербург, 2003. С.27-28.

3. Вайнерман А.Е., Пичужкин С.А. Исследование особенностей сварки алюминиевой бронзы марки БрА9Ж4Н4 со сталью АБ2-ПК// Вопросы материаловедения. 2004.

№2(38). С.99-107.

4. Вайнерман А.Е., Пичужкин С.А. Исследование особенностей сварки алюминиевых бронз со сталями // Труды конференции молодых ученых и специалистов ЦНИИ КМ «Прометей» 2004 г. Санкт-Петербург, 2005. С.59-67.

5. Вайнерман А.Е., Пичужкин С.А. Сварка алюминиевых бронз со сталями // Материалы Х Всеросийского научно-технического семинара «Обеспечение безопасности и экономичности энергетического оборудования». Санкт-Петербург: «Ива», 2004.

С.260-264.

6. Баранов А.В., Вайнерман А.Е., Пичужкин С.А. Выбор сварочных материалов и исследование особенностей технологии аргонодуговой сварки высокопрочных алюминиевых бронз со сталями // Сб. докл. II второго научно-практического семинара предприятий стран СНГ. «Дуговая сварка. Материалы и качество». Киев, 2005. С.26-30.

7. Рыбин В.В., Вайнерман А.Е., Баранов А.В., Андронов Е.В., Пичужкин С.А. Исследование особенностей и разработка прогрессивных технологий сварки медных сплавов со сталями и наплавки медных сплавов на стали // Вопросы материаловедения.

2006. №1(45). С.220-229.

8. Вайнерман А.Е., Пичужкин С.А., Петров С.Н. Исследование состава, структуры и механических свойств металла зон сварных соединений медных сплавов со сталями и их влияние на механические свойства сварных соединений // Вопросы материаловедения. 2006. №4(48). С.43-55.

9. Вайнерман А.Е., Пичужкин С.А. Исследование состава и структуры металла шва и их влияние на механические свойства сварных соединений алюминиевых бронз со сталями // Вопросы материаловедения. 2007. №3(51). С.102-106.

10. Вайнерман А.Е., Пичужкин С.А. Исследование особенностей формирования состава и структуры металла шва при сварке плавлением алюминиевых бронз со сталями и их влияние на механические свойства сварных соединений // Вопросы материаловедения. 2008. №4(56). С.24-36.

11. Патент 2325252 Российская Федерация, МПК В23К 9/00, 9/23, 103/22. Способ сварки плавлением меди и ее сплавов со сталями / Рыбин В.В., Баранов А.В., Вайнерман А.Е., Андронов Е.В., Пичужкин С.А.; заявитель и патентообладатель ФГУП «ЦНИИ КМ «Прометей»..№2006117958/02; заявл. 24.05.2006; опубл.27.05.2008, Бюл.

.№15. 4с.

12. Патент 67002 Российская Федерация, МПК В23К 33/00. Конструкцию узла подготовки кромок под сварку меди и ее сплавов со сталью / Баранов А.В., Андронов Е.В., Вайнерман А.Е., Пичужкин С.А., Попов О.Г.; заявитель и патентообладатель ФГУП «ЦНИИ КМ «Прометей». №2007108364/22; заявл. 05.03.2007; опубл. 10.10.2007, Бюл.

.№28. 3с.

13. Патент 2346793 Российская Федерация, МПК В23К 9/167, 103/22. Способ сварки меди и ее сплавов со сталью / Рыбин В.В., Баранов А.В., Вайнерман А.Е., Андронов Е.В., Пичужкин С.А.; заявитель и патентообладатель ФГУП «ЦНИИ КМ «Прометей».

№2007103060/02; заявл. 25.01.2007; опубл. 20.02.2009, Бюл. №5. 5с.

Подписано в печать « 20 » марта 2009г. Формат 60х48 1/16.

Печать – офсетная. Усл. п. л. 1. Уч.-изд. л. 1, Тираж экз. Заказ № Отпечатано в типографии ФГУП "ЦНИИ КМ "Прометей" 191015, Санкт- Петербург, улица Шпалерная, дом Лицензия на полиграфическую деятельность Лр № 020644 от 13 октября тир. №

 


Похожие работы:

«Галатов Кирилл Станиславович СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ РАЗДЕЛЕНИЯ ПЕРОПУХОВОГО СЫРЬЯ НА ФРАКЦИИ С РАЗРАБОТКОЙ УЗЛА МЕХАНИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ СТЕРЖНЯ КУРИНОГО ПЕРА Специальность 05.02.13 – Машины, агрегаты и процессы (коммунальное хозяйство и сфера услуг) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Шахты – 2013 2 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования...»

«Яранцев Николай Владимирович НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ МОДЕРНИЗАЦИИ ОРГАНИЗАЦИОННОЙ СТРУКТУРЫ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ДЛЯ ИННОВАЦИОННОГО РАЗВИТИЯ ПРЕДПРИЯТИЯ ПО ПРОИЗВОДСТВУ ЭЛЕКТРОННЫХ КОМПОНЕНТОВ Специальность 05.02.22 – Организация производства (в области радиоэлектроники) Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2011 1 Работа выполнена в открытом акционерном обществе Биметалл, г. Калуга, и закрытом акционерном обществе...»

«Митина Мария Владимировна СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДИКИ УПРАВЛЕНИЯ КАЧЕСТВОМ УСТАНОВОК СКВАЖИННОГО ШТАНГОВОГО НАСОСА НА ЭТАПЕ ЭКСПЛУАТАЦИИ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ CALS-СРЕДЫ 05.02.23 – Стандартизация и управление качеством продукции АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2012 Работа выполнена в ФГБОУ ВПО Российский государственный университет нефти и газа имени И.М. Губкина. Научный руководитель доктор технических наук, профессор,...»

«Рожков Николай Николаевич КВАЛИМЕТРИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ И МОДЕЛИ КОМПЛЕКСНОГО ОЦЕНИВАНИЯ КАЧЕСТВА УСЛУГ В СОЦИАЛЬНОЙ СФЕРЕ Специальность 05.02.23 – Стандартизация и управление качеством продукции АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Санкт-Петербург 2011 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный университет технологии и дизайна....»

«Смирнов Артём Юрьевич УЛУЧШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНЫХ И ЭКОЛОГИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ АВТОТРАКТОРНЫХ ДИЗЕЛЕЙ С НАДДУВОМ ПУТЕМ ПОДАЧИ МЕТАНОЛА НА ВПУСКЕ Специальность: 05.04.02 – Тепловые двигатели АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Санкт – Петербург – Пушкин 2009 Работа выполнена в ФГОУ ВПО Тверская государственная сельскохозяйственная академия Научный руководитель : заслуженный деятель науки и техники, доктор технических наук, профессор...»

«Горелов Валерий Александрович РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ И СРЕДСТВ ЭФФЕКТИВНОГО ВЫБОРА РЕЖИМОВ РЕЗАНИЯ ТРУДНООБРАБАТЫВАЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ НА ОСНОВЕ ТЕРМОСИЛОВЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ПРОЦЕССОВ АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Специальность 05.03.01 – Технологии и оборудование механической и физикотехнической обработки Москва, 2007 Работа выполнена в Московском государственном технологическом университете СТАНКИН Научный консультант :...»

«УДК 629.124.9:533.693(204.1) Мухина Милена Львовна ВЫБОР И АНАЛИТИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА ГИДРОДИНАМИЧЕСКОЙ СХЕМЫ СУДНА НА ПОДВОДНЫХ КРЫЛЬЯХ НА РАННИХ СТАДИЯХ ПРОЕКТИРОВАНИЯ Специальность 05.08.03 – Проектирование и конструкция судов Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Нижний Новгород – 2011 Работа выполнена на кафедре Кораблестроение и авиационная техника ГОУ ВПО Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева (НГТУ...»

«ХАЙКЕВИЧ Юрий Адольфович Взаимосвязь формы и геометрических параметров передней поверхности режущей пластины с процессом дробления стружки при чистовом точении Специальность Технология и оборудование 05.03.01 – механической и физикотехнической обработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Тула 2007 Работа выполнена на кафедре Инструментальные и метрологические системы в ГОУ ВПО Тульский государственный университет Научный...»

«СКОРОДУМОВ ОЛЕГ ИГОРЕВИЧ ПОВЫШЕНИЕ НАГРУЗОЧНОЙ СПОСОБНОСТИ КРУГОВЫХ ЗУБЬЕВ КОНИЧЕСКИХ ПЕРЕДАЧ ЗА СЧЕТ ВЫБОРА ИНСТРУМЕНТА ДЛЯ ЗУБООБРАБОТКИ Специальность 05.03.01 – Технологии и оборудование механической и физико-технической обработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва 2008 г. Работа выполнена в ГОУ ВПО МГТУ Станкин на кафедре Теоретическая механика Научный руководитель : Доктор технических наук, доцент Волков Андрей Эрикович...»

«Степанов Вилен Степанович МЕТОДИКА ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПРИВОДА НА ОСНОВЕ ВОЛНОВОЙ ПЕРЕДАЧИ С ТЕЛАМИ КАЧЕНИЯ Специальность: 05.02.02 Машиноведение, системы приводов и детали машин Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва 2009 г. Работа выполнена на кафедре Системы приводов авиационнокосмической техники Московского авиационного института (государственного технического университета) Научный руководитель : д.т.н., профессор Самсонович Семен...»

«Зезюлин Владимир Александрович СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ КОНСТРУКЦИИ НАКОНЕЧНИКОВ ЗУБЬЕВ РЫХЛИТЕЛЕЙ ДЛЯ РАЗРАБОТКИ МЕРЗЛЫХ ГРУНТОВ Специальность 05.05.04 – Дорожные, строительные и подъемно-транспортные машины Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Омск 2010 2 Работа выполнена в ГОУ ВПО Тюменский государственный архитектурностроительный университет (ТюмГАСУ, г. Тюмень) и ГОУ ВПО Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия (СибАДИ,...»

«Макаров Владимир Сергеевич МЕТОДИКА РАСЧЕТА И ОЦЕНКА ПРОХОДИМОСТИ КОЛЕСНЫХ МАШИН ПРИ КРИВОЛИНЕЙНОМ ДВИЖЕНИИ ПО СНЕГУ 05.05.03 - Колесные и гусеничные машины АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Н. Новгород 2009 Работа выполнена на кафедре Автомобили и тракторы Нижегородского государственного технического университета им. Р.Е. Алексеева. Научный руководитель : доктор технических наук, профессор Беляков Владимир Викторович Официальные...»

«Дрокин Виталий Вадимович АНАЛИЗ НАГРУЗОЧНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ЛЕПЕСТКОВОГО ГАЗОДИНАМИЧЕСКОГО ПОДШИПНИКА НА ОСНОВЕ ЧИСЛЕННОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ Специальность 05.02.02 – Машиноведение, системы приводов и детали машин Автореферат диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Челябинск – 2012 Работа выполнена в ФГБОУ ВПО Южно-Уральский государственный университет (национальный исследовательский университет). Научный руководитель – кандидат технических наук, доцент...»

«Чурилова Татьяна Валерьевна ПОВЫШЕНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ИЗДЕЛИЙ С ГИБКИМИ МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ ОБОЛОЧКАМИ ИЗ ХРОМОНИКЕЛЕВЫХ СТАЛЕЙ ТИПА 18-10 Специальность 05.02.01 – Материаловедение (Машиностроение в нефтегазовой отрасли) Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Уфа – 2004 4 Работа выполнена в Уфимском государственном нефтяном техническом университете. Научный руководитель доктор технических наук, профессор, Абдуллин Ильгиз Галеевич. Официальные...»

«Коваленко Артем Валерьевич Синхронизация в системе ЧПУ геометрических и электрических осей электронно-лучевой установки с целью повышения эффективности сварки авиационных конструкций Специальность 05.13.06 – Автоматизация и управление технологическими процессами и производствами (технические системы) Специальность 05.07.02 – Проектирование, конструкция и производство летательных аппаратов АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва,...»

«ГУСЬКОВА ЕЛЕНА ВАЛЕРЬЕВНА ПОВЫШЕНИЕ СТОЙКОСТИ ЦЕЛЬ НЫХ ЧЕРВЯЧНО-МОДУЛЬНЫХ ФРЕЗ НА ОСНОВЕ УСТАНОВЛЕНИЯ ЗАКОНОМЕРНОСТЕЙ ВЛИЯНИЯ ПОЛОЖИТЕЛЬНЫХ ПЕРЕДНИХ УГЛОВ НА ТОЧНОСТЬ ПРОФИЛЯ ЗУБЬЕВ ПРЯМОЗУБЫХ КОЛЕС Специальность 05.02.07 – Технология и оборудование механической и физико-технической обработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Ульяновск – 2012 Работа выполнена на кафедре Математическое моделирование технических систем Федерального...»

«Бессуднов Иван Александрович СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ РЕМОНТА ДИСКОВ ГАЗОТУРБИННЫХ АВИАЦИОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ РЕСУРСОСБЕРЕГАЮЩИХ ТЕХНОЛОГИЙ Специальность 05.02.08 – Технология машиностроения Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Рыбинск – 2014 2 Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Рыбинский государственный авиационный технический...»

«КЛИЧКО ВЛАДИСЛАВ ВЛАДИМИРОВИЧ ГИДРОАЭРОДИНАМИКА НЕСУЩЕГО КОМПЛЕКСА АМФИБИЙНЫХ СУДОВ НА ВОЗДУШНОЙ ПОДУШКЕ И МЕТОДЫ ДОСТИЖЕНИЯ ЗАДАННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ПОДДЕРЖАНИЯ, ОСТОЙЧИВОСТИ, ХОДКОСТИ И МОРЕХОДНОСТИ ЭТИХ СУДОВ Специальность 05.08.01 – теория корабля и строительная механика Автореферат диссертации на соискание учёной степени доктора технических наук САНКТ-ПЕТЕРБУРГ 2009 Работа выполнена в ЦНИИ им. акад. А.Н.Крылова Официальные оппоненты : доктор технических наук, профессор...»

«КАНАТНИКОВ НИКИТА ВЛАДИМИРОВИЧ ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ЗУБОСТРОГАНИЯ ПРЯМОЗУБЫХ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС Специальность 05.02.07 – Технология и оборудование механической и физико-технической обработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Орел - 2014 2 Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Государственный университет – учебно-научно-производственный комплекс...»

«КОПЕИН Алексей Викторович ВЫБОР СКОРОСТНОГО РЕЖИМА ПЕРВИЧНЫХ ДИЗЕЛЬНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ ГИБРИДНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК С ЦЕЛЬ Ю УЛУЧШЕНИЯ ИХ ЭКОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК 05.04.02 - Тепловые двигатели Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Барнаул-2008 1 Работа выполнена в Открытом акционерном обществе Научно-исследовательский институт автотракторной техники Научный руководитель : доктор технических наук, профессор Кукис Владимир Самойлович...»








 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.