WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

На правах рукописи

Кутумов Алексей Анатольевич

РАЗВИТИЕ ТЕОРИИ ДРОССЕЛЬНЫХ

ПНЕВМОУДАРНЫХ МЕХАНИЗМОВ С НАДДУВОМ

НАВЕСНЫХ МОЛОТОВ ДЛЯ РАЗРАБОТКИ

МЕРЗЛЫХ ГРУНТОВ

Специальность 05.05.04 - Дорожные, строительные

и подъемно-транспортные машины

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Омск – 2010

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Новосибирский государственный архитектурно-строительный университет (Сибстрин)»

доктор технических наук, профессор

Научный консультант:

Абраменков Эдуард Александрович доктор технических наук, профессор

Официальные оппоненты:

Смоляницкий Борис Николаевич доктор технических наук, профессор Галдин Николай Семенович доктор технических наук, профессор Гилета Владимир Павлович Государственное образовательное уч

Ведущая организация:

реждение высшего профессионального образовании «Томский государственный архитектурно-строительный университет»

Защита состоится «22» апреля 2010 г. в 1400 часов на заседании диссертационного совета ВАК РФ Д 212.250.02 при Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия (СибАДИ)» по адресу: 644080, г. Омск, проспект Мира, 5, зал заседаний.

Тел. для справок: (3812) 65-01-45; факс (3812) 65-03-23.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия (СибАДИ)».

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью организации, просим направить по адресу диссертационного совета.

Автореферат разослан « » 2010 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, доктор технических наук, профессор Иванов В.Н.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Производство земляных работ в зимнее время при строительстве новых промышленных и гражданских объектов, а также ведение аварийных работ по ремонту подземных коммуникаций требует применения все более совершенного специализированного оборудования для разработки мерзлых грунтов.

Из всего многообразия разрабатываемых грунтов большие трудности возникают в процессе разрушения мерзлых грунтов, разработка которых является трудоемким и малопроизводительным процессом. Стоимость разработки чрезвычайно высока и во много раз превышает стоимость разработки грунтов в летний период, поскольку прочность мерзлого грунта в десятки раз выше прочности немерзлого грунта.

Почти все типы землеройных машин мало используются в зимний период. Если бы были созданы методы и средства, позволяющие осуществлять разработку мерзлых грунтов с производительностью, близкой к производительности в летних условиях, общий объем земляных работ, выполняемых ежегодно в стране, значительно бы возрос.

Непосредственная эффективность разработки мерзлого грунта землеройными машинами существующих типов практически невозможна, поэтому для успешной разработки таких грунтов требуется создание новых специальных конструкций машин типа экскаваторов с ковшом активного действия и навесных молотов, среди которых пневматические молоты даже в сравнении с гидравлическими являются предпочтительными.

Данная работа выполнялась по научному направлению гос.

рег. №01940009360 Новосибирского государственного архитектурно-строительного университета «Разработка на основе импульсных систем новых и повышение эффективности существующих ручных машин и инструментов, применяемых в промышленном, гражданском и сельскохозяйственном строительстве в условиях Сибири».

Идея исследований: использование положительных качеств дроссельных пневмоударных механизмов (конструктивная простота и высокая надежность) c центральной воздухоподводящей трубкой (ДПУМ(Т)) при разработке навесных пневматических молотов.

Цель работы: повышение эффективности навесных молотов за счет создания дроссельных пневмоударных механизмов с улучшенными эксплуатационными характеристиками.

Объект исследований: дроссельные пневмоударные механизмы навесных молотов.

Предмет исследований: закономерности, связывающие показатели рабочих процессов навесных молотов с дроссельным пневмоударным механизмом с центральной воздухоподводящей трубкой и присоединенным объемом камеры наддува рабочего хода (ДПУМ(ТН)).

Задачи исследований:

- разработка классификации признаков стабилизации параметров энергоносителя;

- разработка классификации признаков трубки пневматических ударных механизмов;

- разработка принципиальных схем пневматических молотов с ДПУМ(ТН);

- обеспечение параметров физико-математической модели ДПУМ(ТН) с предкамерой сетевого воздуха;

- установление баро- и термодинамических зависимостей ДПУМ(ТН);

- установление рациональных соотношений между основными размерами и энергетическими параметрами создаваемых ДПУМ(ТН);

- установление параметров рабочего процесса механизма и уточнение методики его инженерного расчета;

- создание экспериментального образца навесного пневматического молота с ДПУМ(ТН) с присоединенным объемом камеры рабочего хода и предкамерой сетевого воздуха, исследование и испытание его в лабораторных условиях;

- разработка типоразмерного ряда навесных молотов для разрушения всех категорий мерзлых грунтов.

Методы исследования. Применен комплексный метод, включающий аналитический обзор и обобщение известного опыта; теоретические разработки с использованием методов механики; математическое и физическое моделирование рабочих процессов ПУМ с целью установления рациональных соотношений между геометрическими и энергетическими параметрами, экспериментальные исследования созданного навесного пневматического молота в лабораторных условиях и сопоставление полученных результатов с результатами других исследований.

Основные научные положения, защищаемые в работе:

- дополнения к классификации пневматических механизмов и машин ударного действия классификации признаков стабилизации параметров энергоносителя, признаков трубки, позволяющей осуществить анализ, синтез и прогнозирование качеств ДПУМ(ТН) с использованием формализованной записи их структуры;

- физико-математические модели пневмоударных механизмов с ДПУМ(ТН) и конструктивными признаками камер средств стабилизации параметров энергоносителя процесса наддува (перепуска, утечек, форсажа, присоединенных объемов), дающие возможность качественно и количественно изменять рабочий процесс пневмоударного механизма;

- баро- и термодинамическая теория наддува в камерах рабочего и холостого ходов, позволяющая определить основные удельные показатели качества – расхода сжатого воздуха, мощности, теплоемкости, энтропии, энтальпии и показателя процесса;

- системы уравнений, описывающие процессы в камерах наддува рабочего и холостого ходов в молотах с ДПУМ(ТН) с учетом средств стабилизации параметров энергоносителя (перепуска, утечек, форсажа, присоединенных объемов);

- результаты исследования ДПУМ(ТН) с различными настройками по определению рациональных соотношений параметров.

Достоверность научных положений обоснована:

- анализом физико-математических моделей, которые использовались ранее при создании ПУМ (за период 1900-2008 гг.);

- сопоставлением параметров рабочего цикла ДПУМ(ТН), полученных при аналогичных исследованиях другими авторами;

- анализом результатов моделирования рабочих процессов в камерах наддува с применением апробированных методик моделирования;

- всесторонним исследованием на ЭВМ и в лабораторных условиях спроектированного и изготовленного навесного молота с ДПУМ(ТН).

Научная новизна заключается:

- в разработке и создании классификации признаков трубки, дополняющей существующую классификацию пневматических механизмов и машин ударного действия, позволяющей осуществить анализ, синтез и прогнозирование качеств ДПУМ(ТН) с использованием формализованной записи их структуры;

- в разработке принципиальных схем навесных молотов с использованием классификации дроссельных пневмоударных механизмов с трубкой, имеющих новые признаки средств наддува, перепуска и форсажа, позволяющих качественно и количественно улучшить рабочий процесс ДПУМ(ТН);

- в разработке баро– и термодинамической теории дроссельных пневмоударных механизмов с наддувом на основе закономерностей трансформации энергии сжатого воздуха в работу;

- в разработке физико-математических моделей рабочих процессов в камерах наддува навесных молотов с ДПУМ(ТН) с учетом процессов в камерах присоединенных объемов, перепуска, утечек и форсажа, направленных на совершенствование энергетических параметров;

- в установлении соотношений геометрических размеров от энергетических параметров навесных молотов с ДПУМ(ТН), позволяющих получить рациональные габариты и массы пневмоударного узла молота.

Практическая ценность работы заключается:

- в разработке новых принципиальных схем дроссельных пневмоударных механизмов с трубкой, позволяющих создавать навесные молоты с улучшенными эксплуатационными характеристиками;

- в разработке удобной для практического использования методике инженерного расчета и выбора основных параметров навесного пневматического молота с ДПУМ(ТН);

- в разработке и изготовлении навесного пневматического молота с ДПУМ (ТН) для разрушения мерзлых грунтов;

- в создании экспериментального образца навесного пневматического молота с дроссельным воздухораспределением на энергию единичного удара 600 Дж, не имеющего аналогов в РФ и за рубежом, выгодно отличающегося по металлоемкости на единицу ударной мощности от зарубежных аналогов и не уступающий отечественным образцам;

- в использовании навесного пневматического молота с ДПУМ(ТН) в учебном процессе в качестве наглядного пособия по учебным дисциплинам «Строительные машины» и «Механизация и автоматизация строительства» в НГАСУ (Сибстрин).

Личный вклад автора заключается:

- в формулировании основных принципов и подходов теоретических и экспериментальных исследований, направленных на выполнение задач исследований;

- в разработке новых признаков стабилизации параметров энергоносителя и их классификации;

- в создании классификации признаков трубки и применении ее при анализе, синтезе и прогнозировании новых пневмоударных механизмов;

- в создании принципиальных схем навесных молотов с ДПУМ(ТН), имеющих новые признаки средств стабилизации параметров энергоносителя, позволяющих качественно и количественно улучшить рабочий процесс пневмоударного механизма;

- в развитии метода назначения структуры ударной мощности в зависимости от единичного усилия нажатия на корпус навесного молота с ДПУМ(ТН);

- в разработке баро– и термодинамической теории наддува дроссельного пневмоударного механизма на основе закономерностей трансформации энергии сжатого воздуха в работу;

- в создании и исследовании физико-математических моделей рабочих процессов в камерах наддува навесных молотов с ДПУМ(ТН) с учетом камер средств стабилизации параметров энергоносителя (перепуска, утечек, форсажа, присоединенных объемов), направленных на совершенствование энергетических параметров;

- в разработке методики инженерного расчета и выбора основных параметров навесного пневматического молота для разрушения мерзлых грунтов;

- в разработке типоразмерного ряда навесных молотов с ДПУМ(ТН) с энергией удара 600, 1000, 1600 и 2500 Дж.

Апробация работы. Основные научные положения и результаты теоретических и экспериментальных исследований докладывались, обсуждались и получили положительную оценку на Международной конференции к 60-летию Горногеологического института ЗСФ АН СССР – Института горного дела СО РАН «Проблемы и перспективы развития горных наук»

(г. Новосибирск, 2004 г.), Международной научной конференции «Наука и образование» (г. Белово, 2006 г.), Международной научно-практической конференции «Интерстроймех-2009» (г.

Бишкек 2009 г.), Всероссийских научно-технических конференциях «Новые материалы и технологии в машиностроении» (г.

Рубцовск, 2002, 2004 гг.), Всероссийских научно-технических конференциях «Актуальные проблемы строительной отрасли»

(г. Новосибирск, 2008-2009 гг.), Научно-технических конференциях Новосибирского государственного архитектурностроительного университета (г. Новосибирск, 2002-2007 гг.).

Публикации. По результатам исследования опубликованы 46 печатных работ, в том числе 2 монографии, 12 статей – в рекомендованных ВАК РФ изданиях, получено 4 патента на изобретения РФ.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, 9 глав, заключения, списка литературы, приложений и включает стр. машинописного текста, в том числе 143 рис., 29 табл. и список литературы из 338 наименований. Приложения содержат стр., в том числе 13 рис. и 30 табл.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность диссертационной работы, сформулированы основные положения, выносимые на защиту, показаны научная новизна и практическая ценность полученных результатов.

Первая глава посвящена анализу существующих машин и технологий разрушения мерзлых грунтов, а также аналитическому обзору исследований по данной проблеме.

В настоящее время исследования в нашей стране и за рубежом показывают, что общее количество способов разработки мерзлых грунтов непрерывно растет. Появляются новые технологии, основанные на последних достижениях механики, физики, химии, электротехники и др. В связи с этим возникает задача оценки этих технологий и определения областей их применения.

Рассмотрены различные технологии: термическое и электрическое разрушение, предохранения грунтов от промерзания, оттаивания, взрывной способ и т.п. Показано, что наиболее эффективным способом разработки мерзлых грунтов является ударный, с использованием навесных устройств.

Широкие исследования по ударному разрушению мерзлых ВНИИСтройдормаше, МАДИ, ИГД СО РАН, МИСИ, ИГД им.

А.А. Скочинского, ЦНИИСе, УПИ, Карагандинском политехническом институте и других организациях. При этом руководителями и исполнителями были видные ученые А.Н. Зеленин, Ю.А.

Ветров, М.И. Гальперин, В.Д. Абезгауз, Л.И. Барон, В.И. Баловнев, Д.П. Волков, Л.И. Федоров, И.А. Недорезов, А.И. Федулов, Г.В. Родионов, В.С. Никифоровский, Е.И. Шемякин и др. Анализ выполненных работ показывает, что большая часть из них посвящена изучению влияния только отдельных факторов и параметров на эффективность процессов рыхления и отбойки, а за основной показатель процесса ударного разрушения мерзлого грунта принята удельная энергоемкость. Исследованиями установлено, что на величину удельной энергоемкости разрушения и производительность при данных грунтовых условиях оказывают влияние следующие факторы: энергия единичного удара, эффективность передачи энергии при ударе, частота ударов, форма и размеры рабочего органа, расстояние установки рабочего инструмента от кромки забоя или толщины разрушаемого слоя, расстояния между зубьями при разработке грунта группой инструментов, угол наклона рабочего органа, величина статической пригрузки. При этом, учитывая направленность исследования, следует отметить возрастающее внимание к использованию в качестве ударных устройств – пневматических ударных механизмов.

Эффективность применения той или иной технологии разработки грунтов зависит от научно обоснованного выбора конструктивных и технических параметров ударных устройств, схем средств навески и перемещения их в технологическом пространстве относительно разрушаемого объекта.

Во второй главе рассматривается классификация пневматических механизмов и машин ударного действия как систематизация и распределение соответствующих признаков объекта (машины) по присущим только ему качествам. Классификация позволяет проводить разделение (анализ) машин по отдельным специфическим признакам и их совокупностям, а также объединение (синтез) отдельных признаков и их совокупностей с предпочтительными качествами.

В данной главе получает развитие группа В (средства стабилизации параметров энергоносителя). Совершенствование положительных качеств процессов камеры группы В позволило расширить их номенклатуру: ввести в классификацию признаков пневмоударных механизмов новые признаки камер форсажа проточные Вс и непроточные Вd; предкамеры Be; камеры проточные наддува неуправляемые Bf и управляемые Bg; камеры непроточные с присоединенным объемом неуправляемые Bh и управляемые Вi. Камеры Bf, Bg, Bh, и Bi разработаны при непосредственном участии автора данной работы, внесены в классификацию и представлены в табл. 1.

Их принципиальные исполнения для ДПУМ представлены на рис. 1, где (а, б) иллюстрирует камеры Bh и Bi, (в, г) иллюстрирует камеры Bf и Bg, а (д, е) представляют варианты камер Bf и Bg с центральной трубкой воздухоподвода в ДПУМ(ТН). Рассматриваемые принципиальные исполнения рис. 1 (а, б, в, г, д, е) предусматривают применение предкамер Be, (а, б, в, г) – применение канала перепуска воздуха из предкамеры Ве в камеры холостого хода, (в, д) - применение канала впуска воздуха из предкамеры Ве в камеры проточные наддува неуправляемые Bf, (г, е) - применение канала впуска воздуха из сети в камеры проточные наддува управляемые Bg, (а, в, д) – применение неуправляемых камер Bh и Bf. Геометрические формы каналов управления впуском воздуха из камер с присоединенным объемом в камеры рабочего хода (б, г, е) (на рис. 1 не показаны) могут быть любыми.

Классификация признаков пневматических ударных

ОСНОВНОЙ ПРИЗНАК

ГРУППА

ПРИЗНАКОВ ДИНАМИЧЕСКИЙ КОНСТРУКТИВНЫЙ

параметров энергоносиНа (в) стержне Предложена классификация признаков трубки, дополняющая существующую классификацию пневматических механизмов и машин ударного действия. Она сохраняет принципиальную схему построения: динамические и конструктивные признаки развивались в сторону как основных, так и дополнительных, а также уточняющих признаков без нарушения схемы классификации.

Рис. 1. Принципиальные исполнения ДПУМ: а) камера непроточная с присоединенным объемом неуправляемая, б) камера непроточная с присоединенным объемом управляемая, в) камера проточная с присоединенным объемом неуправляемая, г) камера проточная с присоединенным объемом управляемая, д) камера проточная с присоединенным объемом неуправляемая с центральной воздухоподводящей трубкой, е) камера проточная с присоединенным объемом управляемая с центральной воздухоподводящей трубкой Рассматривается развитие классификации в части основного динамического признака: средств управления впуском воздуха в рабочие камеры, при этом уделено внимание только дополнительному динамическому признаку - дроссель постоянного геометрического сечения впуска воздуха из сети. Этот признак может быть использован для всех средств: запуска, впуска, перепуска, задержки, вытеснения, продувки, выпуска и др. При формализации записи признаков сохранены обозначения кодов основных динамических и конструктивных признаков существующей классификации. Для примера ограничимся исполнением динамических и конструктивных признаков средств управления впуском (табл. 2) для дросселя в трубке.

Выборка из классификации признаков пневматических

КОНСТРУКТИВНЫЕ

ДИНАМИЧЕСКИЕ ПРИЗНАКИ ПУМ

ПРИЗНАКИ ПУМ

Отдельные классификации (выборки) для трубки представлены табл. 3 и 4. Данные в табл. 3 содержат отдельную классификацию динамических признаков трубки, обозначенных через С', а в табл. 4 - ее конструктивных признаков, обозначенных через 5' с целью сокращения записи.

Динамические признаки трубки (С') для группы С (выборка)

ОСНОВНОЙ ПРИЗНАК ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЙ

ПРИЗНАК

С'а Подвод воздуха в камеру неподвижные стенки Признак С' определяется аналогом С: управление впуском, подводом, перепуском и т.п. и вводится в качестве определителя: канала, дросселя и т.п., то есть признака С'а. В данной классификации признак С'а функционально шире в сравнении с признаком Са, поскольку канал пропуска может быть использован для пропуска жидкости для орошения забоя с целью подавления пыли; пропуска мелко кусковых или пылеватых материалов (продукта разрушения грунтового или иного забоя); пропуска анкеров, штанг, жестких или гибких стержней приводов (шарошек, буровых головок и т.п.). Таким образом, признак а при С'а следует относить к конструктивному признаку канала трубки 5', также отличающегося от признака 5 базовой классификации.

Конструктивные признаки трубки (5') для группы С (выборка)

ОСНОВНОЙ ПРИЗНАК ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЙ

ПРИЗНАК

Сквозной геометрический а Пример записи динамических признаков трубки согласно табл.3 с учетом табл. 2, в которой сочетание Са5 обозначает средства управлением впуском воздуха, представим для условий:

трубка обеспечивает подвод воздуха по сквозному каналу, расположенному продольно оси ПУМ и имеет неподвижные стенки:

При усложнении условий исполнения: внутренняя часть канала трубки должна быть бесступенчатой с винтовыми стенками с целью придания им шероховатости (или закручивания потока воздуха, или других целей) запись формулы будет с учетом табл.

2-4, иметь вид:

Таким образом, формализованная запись (1) функций трубки в виде совокупности ее признаков достаточно полно описывает как динамические, так и конструктивные ее особенности.

Технические решения исполнения и размещения трубок, предназначены для целей получения новых эффектов теоретического и практического значения, а также для осуществления анализа, синтеза и прогнозирования качеств ДПУМ(Т) с использованием формализованной записи их структуры.

В третьей главе излагаются методы обеспечения основных параметров ПУМ и рассматриваются различные типы приводов.

Энергия единичного удара, приходящаяся на единицу массы машины, по имеющимся материалам, у пневматических и гидравлических ударных устройств, в среднем, имеет одинаковое значение. При этом преимуществ гидроударных устройств по производительности не обнаружено. При равной мощности гидромолоты тяжелее пневмомолотов на 22% и дороже в 2,5 раза. Необходимо отметить, что в каждом конкретном случае вопрос выбора типа привода ударного устройства должен решаться, исходя из условий применения. Учитывая, что создаваемая машина будет эксплуатироваться в условиях Сибири, наиболее целесообразным, будет использование пневматического ударного устройства.

Основным параметром, определяющим производительность машин, является энергия единичного удара. Наиболее рациональным обоснованием выбора величины энергии единичного удара является расчетный путь, так как при этом можно учесть физикомеханические свойства обрабатываемой среды. При таком подходе производительность обеспечивается за счет частоты ударов, которая вводится в соответствии с допускаемым (оптимальным) усилием нажатия. Было установлено, что для различных категорий мерзлых грунтов необходимая и достаточная величина энергии единичного удара будет находиться в диапазоне (600 … 2400) Дж.

В современных конструкциях ПУМ применяются различные типы воздухораспределения, которые условно можно разделить на дроссельное, золотниковое, клапанное, беззолотниковое, струйное, бесклапанное, комбинированное.

Крупные теоретические и экспериментальные исследования по созданию ПУМ посвящены работы Б.В. Суднишникова, О.Д. Алимова, А.М. Ашавского, А.Д. Костылева, А.И. Федулова, Х.Б. Ткача, Б.Н. Смоляницкого, Э.А. Абраменкова, В.П. Гилеты, Д.Г. Суворова, К.К. Тупицына и их учеников и последователей. Исследования по созданию ДПУМ проводятся с 1964 года в Новосибирском государственном архитектурно-строительном университете и Институте горного дела СО РАН совместным коллективом: Э.А. Абраменков, Н.А. Клушин, А.М. Петреев, А.А. Липин, Г.Ф. Тимофеев, В.Ф. Корчаков и др. Исследования и разработки машин с ДПУМ продолжают Д.Э. Абраменков, А.Г. Богаченков, Т.Ю. Виговская, Р.Ш. Шабанов, А.А. Кутумов, В.В. Чичканов, С.В. Гаршин, А.А. Надеин и др.

В дроссельном механизме отсутствуют такие недостатки: зависимость длины ударника от величины его хода (беззолотниковые и бесклапанные ПУМ), малая надежность воздухораспределителей (клапанные и золотниковые ПУМ). Выбор дроссельного распределения предопределен самой высокой надежностью запуска при отрицательных температурах, чего нельзя отметить для клапанных и золотниковых ПУМ, а также устойчивостью в широком диапазоне свойств обрабатываемого материала, от дерева до металла. Применение в ДПУМ центральной подвижной воздухоподводящей трубки позволяет уменьшить габариты механизма и его массу. Также представляется возможным реализовать бесканальный дроссельный механизм с уменьшенным числом посадочных поверхностей, выполнение которых с одной установки крайне затруднительно (рис. 2).

Рис. 2. Дроссельный пневматический ударный механизм с подвижной трубкой: 1-камера сетевого воздуха; 2-камера рабочего хода;

3-дроссель впуска кольцевой; 4-крышка; 5-трубка воздухоподводящая;

6-камера холостого хода; 7-дроссель впуска в трубке; 8-канал выпуска отработавшего воздуха; 9-корпус; 10-ударник; 11-хвостовик рабочего Предлагается в качестве средства виброзащиты использовать два торообразных или овалообразных пневмобаллона, расположенных в двух ярусах между ударным узлом и навеской, с возможностью регулирования жесткости в зависимости от изменения физико-механических свойств обрабатываемой среды.

В качестве носителя для размещения предлагается использовать гусеничное шасси, выпускаемое ОАО «Рубцовский машиностроительный завод», в разработке которого принимал участие автор. Данная машина предназначена для выполнения различных народно-хозяйственных задач, на платформе которой возможна установка необходимого оборудования (компрессора, манипулятора, кабины оператора и т.п.). Эта машина может эксплуатироваться в условиях бездорожья, заболоченности, распутицы, пересеченной местности, глубокого снежного покрова при температуре воздуха от +40 С до – 40 С.

В четвертой главе рассматриваются допущения и ограничения при физико-математическом описании модели пневмоударного механизма навесного молота и представлены баро- и термодинамические уравнения в камерах.

Используя свойства классификации признаков для средств стабилизации параметров энергоносителя В с учетом средств формирования силового импульса А, были записаны уравнения изменения давления и температуры воздуха:

- для предкамер (ресиверов) со стороны камер наддува рабочего и холостого ходов с учетом средств запуска и форсажа;

- для непроточных камер форсажа со стороны камер наддува рабочего и холостого ходов, сообщенных с сетью сжатого воздуха;

- для непроточных камер форсажа со стороны камер наддува рабочего и холостого ходов, сообщенных с предкамерой;

- для камер наддува рабочего и холостого ходов, сообщенных с предкамерой дросселем запуска;

- для камер наддува рабочего и холостого ходов, сообщенных дросселем запуска с сетью сжатого воздуха;

- для управляемых проточных камер с присоединенным объемом, сообщенных с камерами наддува рабочего и холостого ходов и сетью сжатого воздуха;

- для управляемых проточных камер с присоединенным объемом, сообщенных с камерами наддува рабочего и холостого ходов и предкамерой со стороны рабочего и холостого хода;

- для камеры присоединенного объема неуправляемой со стороны камеры наддува рабочего (аналогично для камеры наддува холостого хода);

- для камеры присоединенного объема управляемой со стороны камеры наддува рабочего (аналогично для камеры наддува холостого хода);

- для камер рабочего и холостого ходов, сообщенных с камерами форсажа, средствами впуска, запуска и выпуска, камерами проточными и непроточными, управляемыми и неуправляемыми, с учетом перетечек и утечек при наличии центральной трубки воздухоподвода;

- для камеры рабочего хода (ДПУМ(ТН));

- для камеры холостого хода (ДПУМ(ТН))с учетом утечек через зазор пары: хвостовик инструмента – букса корпуса.

Расчетная схема ДПУМ(ТН) с камерой присоединенного объема со стороны камеры наддува рабочего хода представлена на рис. 3. В данном случае общий вид уравнений баро- и термодинамики ДПУМ(ТН) можно представить системой (3).

Рис. 3. Расчетная схема ДПУМ(ТН): 1- трубка воздухоподводящая, – корпус пневмомолота, 3 – ударник, 4 – инструмент п друп = k [W (wдрупjдруп - wрд ( ху )jрд )], п- wдрупjдрупW друп )], Данную систему дополним уравнениями движения подвижных частей ДМУМ(ТН) в виде (4):

Рассматриваемый дроссельный пневмоударный механизм с центральной воздухоподводящей трубкой ДПУМ(ТН) и предкамерой сетевого воздуха содержит средства формирования импульса ударника - в виде камер наддува, средства впуска – постоянно открытые дроссели, средства выпуска – каналы выпуска отработавшего воздуха. Любое положение центральной воздухоподводящей трубки в радиальном направлении не изменяет площадь сечения дросселя запуска в камеру рабочего хода w зрп (А-А). При физико-математическом описании принято дополнительное допущение, не меняющее принципиальной физической картины процесса, но упрощающее ее описание: трубка в осевом положении неподвижна.

В (3, 4) приняты следующие обозначения:

процесса; w про, w друп, w зрп, w рд, w хп - проходные сечения дросселей впуска в предкамеру, камеры присоединенного объема, запуска, рабочего и холостого ходов; р про, р друп, р р, р х р о, р а давления воздуха в предкамере, в камерах присоединенного объема, рабочего и холостого ходов, в сети и атмосфере;

Vпро, Vдруп, Vр, Vх – объемы предкамеры, камер присоединенного объема, рабочего и холостого ходов;

jпро, j друп, j зрп, j рд, j хп - бародинамические функции впуска воздуха в предкамеру, камеры присоединенного объема, запуска, рабочего и холостого ходов; e ар, e ах - бародинамические функции каналов выпуска воздуха из камер рабочего и холостого ходов в атмосферу; m ар,m ах - функции проходных сечений каналов выпуска воздуха из камеры рабочего и холостого ходов;

q про, q друп, q р, q х q о, qа - температура воздуха в предкамере, в камерах присоединенного объема, рабочего и холостого ходов, в сети и атмосфере; W про, W друп, W зрп, W рд, W хп - термодинамические функции каналов впуска воздуха в предкамеру, камеры присоединенного объема, запуска, рабочего и холостого ходов;

W ар,W ах - баро – и термодинамические функции расхода воздуха в зависимости от изменения температуры на выпуске в атмосферу из камер рабочего и холостого ходов; k у, k к, k т - коэффициенты «отскока» ударника и корпуса от буртика инструмента и трубки от крышки корпуса, подсчитываемые как отношения ответственно для ударника, корпуса и трубки; k у =, трение трубки об ударник в направлении оси перемещения корпуса; FН - сила нажатия на корпус; x у, xк, xТ - перемещение ударника, корпуса и трубки; S у, S и, SТ - площади диаметральных m у, mк, mТ - масса ударника, корпуса и трубки.

Баро – и термодинамические функции впуска и выпуска представлены известными зависимостями, применяемые при физико-математическом описании рабочих процессов пневмоударных механизмов и имеют вид (например, для функций jij, W ij ):

Для получения правдоподобного решения системы (3), (4) и суждения о процессе, близком к реальному, достаточно формировать впуск воздуха в камеры рабочего и холостого ходов непосредственно из предкамеры с варьированием значения давления воздуха на входе дросселей впуска.

Поскольку большой интерес представляет экономичность ДПУМ(ТН), то систему (3, 4) необходимо дополнить выражением, позволяющим определить расход сжатого воздуха. Это тем более целесообразно, так как при исследовании нового цикла ДПУМ(ТН) необходимо знать его экономические показатели, например, по удельному расходу сжатого воздуха, определяемому отношением расхода к ударной мощности механизма. Текущее значение расхода воздуха, поступающего в единицу времени в ДПУМ(ТН) через впускные каналы, питающие камеры рабочего и холостого хода, запишется так:

В (7), (8) символами е обозначены суммарные приходы воздуха из сети в каждую из камер, обеспечивающих соответственно рабочий и холостой ходы ударника, в зависимости от функций проходных сечений впускных каналов w эi (c) и перепаде давлений в рабочей камере и сети W( k i ). Если w э1...w эn не изменяются в зависимости от перемещения ударника, то проходные сечения каналов впуска следует рассматривать как дискретные. Не нарушая физической сути в определении расхода воздуха, можно воспользоваться подсчетом его на выпуске из рабочих камер:

В (9), (10) символами е обозначены суммарные расходы воздуха из камер, обеспечивающих рабочий и холостой ходы ударника, в зависимости от функций проходных сечений выпускных каналов y эi (c) и перепада давлений в камерах и атмосфере Y ( k аi ). Такая запись расхода воздуха позволяет выделить отдельные части расходов камер рабочего и холостого ходов.

Текущие расходы, подсчитанные по (7)-(10) для одного момента времени, не равны. Однако равны их общие расходы за цикл на впуске и выпуске. Таким образом, секундный массовый расход воздуха ДПУМ(ТН) за цикл равен:

Обычно на практике оперируют не мгновенным расходом воздуха, а средним значением - Gс, которое определяют за достаточно большой (по сравнению с T ) интервал времени t :

Сравнение расходов воздуха на впуске и выпуске позволяет контролировать сходимость их и, следовательно, точность физических представлений о рабочем процессе пневмоударного механизма.

Баро- и термодинамические параметры могут быть определены в объеме камер во времени. Для указанных целей достаточно применить, например, прием определения расхода воздуха камерами, изменения его давления и температуры, которые позволяют получить зависимости: ( р - V ) - давление – объем;

(q - t ) - температура – время; (q - S ) - температура – удельная энтропия; (G - t ) - расхода воздуха – время; (n - t ) - показатель процесса – время; (S - t ) - удельная энтропия – время, (Н - t ) удельная энтальпия – время, (q - Н ) - температура – удельная энтальпия.

В соответствии с объектом исследований, примем в качестве оценочных критериев:

- удельный съем мощности с единицы площади ударника - удельный расход воздуха - амплитуду перемещения корпуса - звуковое давление воздуха на выпуске где N - ударная мощность;

G - расход воздуха за цикл;

нальности между подводимой и отводимой энергией к корпусу, вызывающей его перемещение;

FН - сила нажатия на корпус;

i - частота ударов;

начале выпуска из камеры, полученное из выражения зависимости для среднего давления рс по пути ударника.

Предварительные исследования рабочего процесса ДПУМ показали, что для оценки этих процессов на инженерном (прикладном) уровне можно воспользоваться параметрами, поясняющими причину и следствие кинетики процессов во времени и пространстве. Для указанных целей приняты закономерности изменения параметров:

- давления воздуха рi = p(t ), рi = p (V ) ;

- расхода воздуха Gi = G (t ) ;

- удельных теплоемкостей c pi = c p (t ), cVi = cV (t ) ;

- удельной энтропии процесса S рV = S (q), S рV = S (t ) ;

- удельной энтальпии процесса Н рV = Н (q), Н pV = Н (t ), - показателя процесса ni = n(t ), где рi - давление воздуха в камере с объемом Vi, qi - температура воздуха в камере; c pi, сVi - удельные теплоемкости воздуха в камерах соответственно при р =const и V=const, t – время.

Расчет термодинамических параметров и построение зависимостей срi=ср(t), сvi=сv(t), осуществлялся по следующим уравнениям:

Контроль решений системы (3), (4) осуществлялся сближением ( ± 10 % результатов расчета расхода), а соответствие параметров (19-22) – по графическому представлению функции x у = х (t ), которое «накладывалось» на временные зависимости других параметров одновременно.

Отметим, что для ДПУМ(ТН) графическое представление функции x у = х (t ) является весьма важным, поскольку суммарный объем камер рабочего хода сохранялся и выполнялось условие Vр Vх = l = const.

Использование двух критериев оценки qV и e N позволяет избавиться от односторонней оценки анализа выходных параметров ДПУМ(ТН). При этом задача моделирования сводится к отысканию безразмерных параметров:

В пятой главе рассматриваются взаимозависимости между энергетическими и геометрическими параметрами пневмоударного механизма молота при исследовании рабочего цикла ДПУМ(Т), а также определяются его рациональные значения при различных давлениях воздуха, поступающего из сети, например, при р0=(0,4; 0,5; 0,6; 0,7) МПа.

Расчет и уточнение геометрических параметров выпускного тракта выполнено по уравнениям (6). По результатам исследований можно рекомендовать рациональные значения безразмерных параметров: a рац = 6, l = 7, hх рац = 0,6.

При исследовании новых пневмоударных машин большой интерес представляют баро- и термодинамические особенности рабочего цикла, знания о которых могут способствовать усовершенствованию механизма.

Зависимости изменения давления воздуха в камерах рабочего и холостого ходов в данном разделе рассматриваются с уточнением тенденций изменения зависимостей баро- и термодинамики ДПУМ(ТН). В результате решения системы (3), (4) получены зависимости во времени для давления воздуха рi=р(t) в камерах наддува рабочего и холостого ходов. На рис. 4, представлены осциллограммы моделирования рабочего процесса - давления рi=р(t), температуры qi = q(t ) параметры расхода Gi=G(t), удельных теплоемкостей срi=ср(t), сvi=сv(t) и показателя процесса ni=n(t) в камерах ДПУМ(ТН).

Указанные зависимости на рис. 5 и рис. 6 совмещены с графиком пути движения ударника (зависимость ху=х(t) и принципиальной схемой ДПУМ(ТН) с отметками его характерных участков движения. Зависимость ху=х(t) является также взаимоконтролирующей для других параметров, изменяющихся во времени.

На осциллограммах обозначены: tp, tx,T- время рабочего, холостого ходов и полное время цикла; рр, рх, - давления воздуха в камерах рабочего и холостого ходов; qр, qх – температура в камерах рабочего и холостого ходов; сpp, сvp, срх, сvх – соответственно удельные теплоемкости воздуха по давлению и объему для камер рабочего и холостого ходов; np, nx – показатель процесса в камерах рабочего и холостого ходов.

На графических зависимостях ху=х(t) цифрами обозначены характерные точки цикла. Текущие значения параметров и их графические зависимости, полученные для р0 = 0,4; 0,5; 0,6; 0,7 МПа, хорошо корреспондируются между собой.

Также получены изменения давления в объемах камер рабочего и холостого ходов (рис. 6), параметры температуры и удельной энтропии (рис. 7, 8), параметры удельной энтальпии и температуры (рис. 9, 10).

Точка А (на рис. 6 – 10) соответствует концу рабочего и началу холостого хода ударника, то есть периоду соударения.

0, 0, 0, I – po=0,4 МПа; II – po=0,5 МПа; III – po=0,6 МПа; IV – po=0,7 МПа.

Рис. 6. Параметры изменения давления в объемах камер:

-50000 0 50000 100000 150000 -50000 0 50000 Рис. 7. Параметры температуры и удельной энтропии в камере рабочего хода: а) при постоянном объеме, б) при постоянном давлении 4,5Е+10 Дж/кг 3,5Е+ 2,5Е+ 1,5Е+ -1,5Е+ Рис. 9. Параметры удельной энтальпии и температуры в Рис. 8. Параметры температуры и удельной энтропии в 2Е+ 1Е+ -1Е+ -2Е+ -3Е+ -4Е+ -5Е+ -6Е+ Рис. 10. Параметры удельной энтальпии и температуры в В шестой главе рассматриваются взаимозависимости энергетических и вибрационно-силовых параметров модели пневмоударного механизма молота, а также влияние формы силовой диаграммы ПУМ на его вибрационные и силовые характеристики, влияние геометрических очертаний силовой диаграммы на вибрационные и силовые характеристики ПУМ, влияние коэффициента отскока и длительности холостого и рабочего ходов ударника на вибрационные и силовые характеристики ПУМ, изменение вибрационных и силовых характеристик ПУМ в зависимости от структуры его мощности, а также вибрационные и силовые характеристики модели пневматического молота.

Результаты исследований подтверждают предложение, заключающееся в том, чтобы не назначать к эксплуатации машины с энергией удара превышающей более чем на 10... 15 % их необходимое значение. Повышение производительности машин, при этом, обеспечивается увеличением частоты ударов. Эти предложения предопределяют уменьшение габаритов и массы, энергоемкости и вибрации машин.

Ранее была сформулирована задача гашения колебания ударного механизма применительно к мощным машинам ударного действия. Снижение уровня вибрации, передаваемой на манипулятор, должно быть достигнуто без ухудшения энергетических показателей механизма. Перемещение корпуса влияет на характер рабочего цикла механизма несущественно, если отношение размаха колебаний корпуса sк к ходу ударника sу меньше 0,085. В пневмомолотах эта величина обычно меньше ввиду довольно большого хода ударника. Следовательно, при исследовании гашения колебаний амортизатором достаточно использовать импульсную диаграмму ПУМ, а затем, на основе ее информации, рекомендовать тип виброгасящих устройств. Естественным ограничением на полученное решение данной задачи будет ограничение на размах колебаний корпуса sк Ј аsy, где а - коэффициент пропорциональности.

Были определены параметры силового воздействия пневматического молота с ДПУМ(ТН) в основном предельном режиме при наличии между корпусом и манипулятором амортизатора выполненного в виде пневмобаллонов. В результате проведенных расчетов получена оптимальная собственная частота колебаний w opt =62,8, которая обеспечивает минимум вибрации, при условии, что амплитуда колебания корпуса 5·10-3 м, при этом амплитуда силы, передаваемой на манипулятор в процессе работы пневмомолота, должна снизиться после введения подвески примерно до 3 раз.

В седьмой главе рассматриваются взаимозависимости параметров шумоизлучения пневмоударного механизма молота, а также сведения о моделях шумоизлучения и шумоподавления, модель шумоизлучения рабочих камер дроссельного пневмоударного механизма, также влияние формы диаграммы давления воздуха в рабочей камере пневмоударного механизма на его шумовые характеристики.

Источниками шума пневматической машины ударного действия являются:

- выпуск отработавшего сжатого воздуха из рабочих камер - аэродинамический шум;

-соударения между инструментом, ударником, корпусом и другими узлами соединений, а также между инструментом и обрабатываемой средой – механический шум.

Эффект снижения шума выпуска в ПУМ от реализации методов изменения давления воздуха на выпуске и рациональных размеров тракта.

Реализация метода рациональных размеров тракта выпуска характеризуется увеличением времени формирования звуковых импульсов (уменьшением длительности пульсаций давления на выпуске), уменьшением давления воздуха на выпуске из рабочей камеры.

Совершенствования шумовых характеристик, обусловленные назначением и условиями работы ДПУМ, наиболее четко прослеживаются в конструктивных решениях, направленных на получение бесканального корпуса (уменьшение габарита по диаметру) и осуществление направленного выпуска отработанного воздуха. Распространенным решением при получении бесканального корпуса являются механизмы с центральной трубкой ДПУМ(ТН), входящей своим свободным концом в канал ударника и взаимодействующей с ним. Отсекающие кромки выполняются, как правило, на боковой поверхности ударника и на трубке. В результате взаимодействия ударника с трубкой осуществляется впуск сетевого воздуха в каждую из рабочих камер.

У ряда механизмов с трубкой подвод сетевого воздуха производится в полость (камеру) ударника, которая выполняет одновременно функции камеры рабочего хода.

Восьмая глава посвящена исследованию эксплуатационных показателей молота и разработке типоразмерного ряда, а также содержит результаты экспериментальных исследований. По полученным данным численных исследований был изготовлен лабораторный образец навесного пневматического молота с ДПУМ(ТН), рис. 11.

Рис 11. Навесной пневматический молот с ДПУМ(ТН): а) общий вид: 1 - пневмомолот, 2 - узел крепления; б) составные части пневмомолота: 1 - камера присоединенного объема, 2 - камера холостого хода, 3 - корпус, 4 - ударник, 5 - инструмент, 6 - воздухоподводящая трубка, Экспериментальные исследования вибрационных и шумовых характеристик проводились комплектом аппаратуры фирмы «Брюль и Кьер» (Дания).

Сопоставление осциллограмм рабочего процесса показало хорошее качественное совпадение исследуемых процессов. Характер изменения давления воздуха в камерах пневматического молота с ДПУМ(ТН), как показало изучение осциллограмм при р0 = 0,4; 0,5; 0,6 и 0,7 МПа, указывает на стабильность (устойчивость и надежность) рабочих циклов. На рис. 12 представлены осциллограммы, полученные при р0=0,6 МПа.

Рис. 12. Осциллограммы рабочих процессов в камерах рабочего и холостого ходов пневматического молота с ДПУМ(ТН): а) лабораторный образец; б) физико-математическая модель При расчетных размерах выпускных трактов обеспечивается практически полное опорожнение рабочих камер ДПУМ(ТН).

Максимальное расхождение абсолютных значений давления воздуха в характерных точках его изменений не превышает 2, % для камеры рабочего хода, 3 % - для камеры холостого хода.

Анализ полученных сравнительных результатов по энергетическим характеристикам (табл. 4) показывает их хорошее количественное соответствие. Так, расхождение в значениях по энергии удара не превышает 3 %, по частоте ударов 2,5 %, а по расходу воздуха 10 %, что находится в пределах возможной погрешности приборов и обработки результатов измерений Основные сравнительные характеристики физикоматематической модели и пневмомолота с ДПУМ(ТН) Энергия удара А, Частота ударов i, Расход воздуха G, По уровню вибрации и шуму изготовленный пневматический молот с ДПУМ(ТН) не превышает значений существующих навесных машин. Отмечается тенденция снижения уровней звуковой мощности на частоте 500-1000 Гц, что обусловливается более низким давлением воздуха в камерах к началу выпуска, несмотря на повышенную частоту ударов (выпусков) в сравнении с аналогами, а на частоте более 4000 Гц имеет место превышение звуковой мощности (до 5 дБ), а затем ее снижение.

В результате всего комплекса проведенных исследований был разработан ряд навесных пневмомолотов оптимальных типоразметров по диаметру и длине корпуса с различной необходимой и достаточной величиной энергии единичного удара, соответствующей всем разрабатываемым категориям мерзлых грунтов (рис. 13).

Рис. 13. Типоразмерный ряд навесных пневмомолотов с ДПУМ(ТН) с энергией удара от 600 до 2500 Дж Анализ приведенных данных показывает, что наиболее предпочтительными для внутренних диаметров корпусов мм являются пневмомолоты с энергией удара 600 и 1000 Дж;

для внутренних диаметров корпусов 125 мм пневмомолоты с энергией удара 600, 1000 и 1600 Дж; для внутренних диаметров корпусов 160 мм пневмомолоты с энергией удара 1600 и Дж; для внутренних диаметров корпусов 200 мм пневмомолоты с энергией удара 2500 Дж.

В девятой главе рассматриваются перспективные ПУМ, прогнозирование их энергетических параметров и исполнений, а также прогнозирование типов навески и носителя.

В части исполнений молотов перспективным является применение дроссельного пневмоударного механизма с центральной подвижной воздухоподводящей трубкой ДПУМ(Т), с обеспечением ее радиальной и продольной подвижностью. Для повышения экономичности навесных пневматических молотов с ДПУМ(ТН) и улучшения энергетических характеристик целесообразным будет использование механизмов с перепуском, вытеснением, наддувом и форсажем.

Наличие демпфирующего устройства между пневмомолотом и поддерживающей его навесной системой будет обязательным в последующих разработках навесных ПУМ, так как увеличение энергетических параметров неизбежно приведет к ухудшению вибрационных характеристик. Предпочтение будет отдано тем, которые будут иметь возможность изменения жесткости в процессе работы без остановки и переналадки. Использование пневмобаллонной системы в качестве демпфирующего устройства с регулируемым давлением в баллонах позволит варьировать жесткостью системы в диапазоне изменения физико-механических свойств разрабатываемого мерзлого грунта, не прерывая технологического процесса.

В качестве носителя наиболее целесообразным будет использование такого транспортного средства, на котором имеется возможность размещения всего необходимого оборудования (компрессора, манипулятора, кабины оператора и т.д.). Такими возможностями обладает гусеничное шасси, выпускаемое ОАО «Рубцовский машиностроительный завод». Применение этого шасси перспективно с той точки зрения, что при разработке типоразмерного ряда на нем можно разместить в дальнейшем более тяжелые пневмомолоты с энергией удара до 2500 Дж.

В настоящее время на земле растет число различных техногенных катастроф, которые требуют немедленного реагирования и кратчайших сроков начала аварийно-восстановительных работ. Также актуальным является сохранение окружающей среды. Непрерывно повышаются требования экологической безопасности к вновь создаваемой технике. Гусеничная и колесная техника наносит непоправимый урон растительности крайнего Севера и Сибири. Поэтому весьма актуальным является применение мерзлоторазрушающего оборудования на воздушной подушке, а также с использованием вертолетов и др.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. В результате выполненных исследований получены научно обоснованные технические решения, внедрение которых вносит значительный вклад в развитие экономики страны, заключающиеся в развитии теории дроссельных пневмоударных механизмов с наддувом и разработке типоразмерного ряда навесных молотов для разрушения мерзлых грунтов. Совокупность полученных результатов теоретических и экспериментальных исследований открывает новые направления совершенствования навесных молотов.

2. Обоснована и разработана классификация признаков трубки, дополняющая существующую классификацию пневматических механизмов и машин ударного действия позволяющая осуществить анализ, синтез и прогнозирование качеств ДПУМ(ТН) с использованием формализованной записи их структуры.

3. Разработаны принципиальные схемы навесных молотов с использованной классификации дроссельных пневмоударных механизмов с трубкой, имеющие новые признаки средств наддува, выпуска, перепуска и форсажа, позволяющие качественно и количественно улучшить рабочий процесс ДПУМ(ТН).

4. Разработана баро– и термодинамическая теория дроссельных пневмоударных механизмов с наддувом на основе закономерностей трансформации энергии сжатого воздуха в работу.

5. Разработаны и исследованы физико-математические модели рабочих процессов в камерах наддува навесных молотов с ДПУМ(ТН) с учетом перепуска, вытеснения, утечек и форсажа, направленные на совершенствование энергетических параметров. Система уравнений, описывающих рабочий процесс ДПУМ(ТН) дополнялась зависимостями, позволяющими определить расход воздуха. Запись расхода воздуха позволила выделить отдельные части расходов камер рабочего и холостого ходов. Общие расходы за цикл на впуске и выпуске использовались в качестве контроля соответствия баро – и термодинамического процесса, качественного и количественного представления физико-математической модели ДПУМ(ТН), а также степени точности ее описания и решения всей системы уравнений.

6. Установлены рациональные соотношения геометрических размеров от энергетических параметров навесных молотов с ДПУМ(ТН), позволяющие получить наивысший съем мощности с единицы площади ударника. Предложены зависимости, позволяющие уточнить основные геометрические размеры ДПУМ(ТН) с дополнительными признаками впуска. Экспериментально показано, что увеличение камеры рабочего хода ДПУМ(ТН) предопределяет «улучшенные» очертания диаграмм давления, однако, обусловливает увеличение удельного расхода воздуха и уменьшение съема мощности с единицы объема камеры. Отмеченное указывает на необходимость установления рациональных структур ударной мощности ДПУМ(ТН) для пневматических молотов.

7. Осуществлен подбор взаимно соответствующих структуры ударной мощности молота и типа его носителя с учетом условий эксплуатации в климатической зоне Сибири. Также выполнен выбор необходимых и достаточных признаков и уравнений ДПУМ(ТН) для оценки (в первую очередь – экономичности и мощности, во вторую – силовых, вибрационных и шумовых характеристик) механизма.

8. Методика инженерного расчета ДПУМ(ТН) и представленные рекомендации позволяют рассчитать основные геометрические размеры механизма с любым сочетанием энергетических параметров, при заданном ограничении по расходу воздуха и усилию нажатия на корпус молота.

9. Создан экспериментальный образец навесного пневматического молота с дроссельным воздухораспределением на энергию единичного удара 600 Дж. Молот не имеет аналогов в РФ и за рубежом. По металлоемкости на единицу ударной мощности молот выгодно отличается от зарубежных аналогов и не уступает отечественным образцам. Вибрационные и шумовые характеристики нового молота без защитных устройств предпочтительнее аналогичных серийно выпускаемых.

10. Установлено, что работоспособность молота в условиях низких температур в первую очередь зависит от типа воздухораспределительного устройства. Для ДПУМ(ТН) следует ожидать, что, чем больше отношение массы ударника к площади его контакта с корпусом молота и воздухоподводящей трубкой, тем более надежной будет его работа при низких температурах. Лабораторные испытания молота с ДПУМ(ТН) показали, что он обладает надежным запуском и работой. Пневматические молоты с ДПУМ(ТН) работают устойчиво и надежно при всех возможных давлениях сжатого воздуха и в большом диапазоне изменения коэффициента отскока ударника от инструмента.

11. Простота конструкции и высокая надежность молота с ДПУМ(ТН) могут с избытком компенсировать затраты по эксплуатации, обусловленные повышенным расходом воздуха в группе пневматических навесных молотов с ударной мощностью до 30 кВт.

12. Себестоимость изготовления молотов с ДПУМ(ТН) более чем в 2 раза ниже существующих. Годовой экономический эффект от создания и использования одного навесного молота с дроссельным пневмоударным механизмом и наддувом камеры рабочего хода на энергию удара 600 Дж составляет 196 822 руб.

Ожидаемый экономический эффект от создания и использования навесных молотов с ДПУМ(ТН) на энергию удара 1000, 1600 и 2500 Дж составляет 307 015, 478 707 и 731 401 руб. соответственно (в ценах 2009 г.).

13. Техническая информация о навесном пневматическом молоте с ДПУМ(ТН) и его конструктивное исполнение используется в учебном процессе в НГАСУ (Сибстрин).

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Смирных И.В. Пневмоударные устройства с повторным использованием воздуха в рабочих камерах / И.В. Смирных, С.В. Гаршин, А.А. Кутумов и др. // Труды НГСАУ. – Новосибирск, 2002. – Т. 5, №6 (21). – С. 126-135.

2. Кутумов А.А. Аналитический обзор исследований разрушения мерзлых грунтов ударной нагрузкой / А.А. Кутумов, Э.А. Абраменков, В.В. Коробков // Труды НГАСУ. – Новосибирск, 2002. – Т. 5, №6 (21). – С. 6-20.

3. Гаршин С.В. Предварительная оценка тенденций изменения энергетических параметров машин ударного действия / С.В. Гаршин, Ю.Э. Малышева, А.А. Кутумов и др. // Труды НГАСУ. – Новосибирск, 2002. – Т. 5, №6 (21). -С. 136-145.

4. Кутумов А.А. Обоснование типа воздухораспределительного устройства пневмоударной машины для разрушения мерзлых грунтов / А.А. Кутумов, Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков и др. // Труды НГАСУ. - Новосибирск: НГАСУ, 2004. Т. 7, № 1 (28). – С. 38-55.

5. Кутумов А.А. Взаимное влияние геометрических и энергетических параметров навесного пневмомолота с дроссельным воздухораспределением. / А.А. Кутумов, Д.Э. Абраменков, Р.Ш.

Шабанов и др. // Труды НГАСУ. - Новосибирск: НГАСУ, 2004.

– Т.7, № 2 (29). – С. 5-17.

6. Кутумов А.А. Взаимозависимости вибрационных характеристик навесного пневмомолота / А.А. Кутумов, Е.П. Гайслер, Э.А. Абраменков и др. // Труды НГАСУ. – Новосибирск:

НГАСУ, 2004. – Т.7, № 3 (30). – С. 5-14.

7. Кутумов А.А. Параметры пневматического механизма машины ударного действия для разработки мерзлых грунтов / А.А. Кутумов, Э.А. Абраменков, С.В. Гаршин и др. // Труды НГАСУ. – Новосибирск, 2004. – Т.7, № 2(29). – С. 18-30.

8. Абраменков Д.Э. Пневматический механизм ударного действия с продувкой и форсажем камеры рабочего хода / Д.Э.

Абраменков, Э.А. Абраменков, А.А. Кутумов и др. // Изв. вузов.

Строительство. 2004, №9. - С. 74-82.

9. Пат. № 2246616 RU, Е 21 С 37/00. Виброзащитное средство молота навесного. Д.Э. Абраменков, И.А. Горшков, А.А.

Кутумов и др. Опубл. 20.02.2005. Бюл.№5.

10. Пат. № 2256545 RU, В 25 D 9/04. Пневматический молот с дроссельным воздухораспределением. Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, А.А. Кутумов и др. Опубл. 20.07.2005.

Бюл.№20.

11. Пат. № 2256544 RU, В 25 D 9/04 Пневматический молоток с дроссельным воздухораспределением. Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, А.А. Кутумов и др. Опубл. 20.07.2005.

Бюл.№20.

12. Кутумов А.А. Выбор типа навески и носителя пневмоударной машины для разработки мерзлых грунтов /А.А. Кутумов, И.А. Горшков, В.Е. Ладнов // Международная конференция «Проблемы и перспективы развития горных наук» 1-5 ноября 2004 г. Новосибирск: ИГД СО РАН, 2005. – С 104-109.

13. Абраменков Э.А. Геометрические и энергетические параметры навесного пневмомолота с дроссельным воздухораспределением / Э.А. Абраменков, А.А. Кутумов, М.Н. Ноздренко, Р.Ш. Шабанов // Международная конференция «Проблемы и перспективы развития горных наук» 1-5 ноября 2004 г. Новосибирск: ИГД СО РАН, 2005. – С 110-115.

14. Кутумов А.А. Предварительная оценка размещения навесного оборудования на гусеничном шасси / А.А. Кутумов, Д.Э. Абраменков, М.Н. Ноздренко // Международная конференция «Проблемы и перспективы развития горных наук» 1-5 ноября 2004 г. Новосибирск: ИГД СО РАН, 2005. – С 173-175.

15. Пат. № 2259478 RU, Е 21 С 37/24. Пневматический молоток с дроссельным воздухораспределением. Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, А.А. Кутумов и др. Опубл. 27.08.2005.

Бюл.№24.

16. Абраменков Э.А. Типоразмерный ряд навесных пневматических молотов с дроссельным воздухораспределением для разработки мерзлых грунтов / Э.А. Абраменков, А.А. Кутумов, Д.Э. Абраменков, И.А. Сорокина // Изв. вузов. Строительство. С. - 78-84.

17. Кутумов А.А. К вопросу о выборе типа привода в механизмах ударного действия для разработки мерзлых грунтов / А.А. Кутумов, И.А. Сорокина // Наука и образование: Материалы VI Международной научной конференции (2-3 марта г.): В 4 ч. / Кемеровский государственный университет. Беловский институт (филиал). – Белово: Беловский полиграфист, 2006. – Ч.1. – С. 462-464.

18. Кутумов А.А. Баро- и термодинамика дроссельного пневмоударного механизма навесного молота / А.А. Кутумов, Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, Т.Ю. Виговская // Изв. вузов. Строительство. – 2007. - № 3. – С. 78-86.

19. Ильюченко В.Ю. Пневматический механизм ударного действия с форсажем рабочего процесса /В.Ю. Ильюченко А.А.

Кутумов, Д.Э. Абраменков и др. // Изв. вузов. Строительство.

2007. № 5. С. 65-72.

20. Кутумов А.А. Параметры давления воздуха в объемах камер рабочего и холостого ходов дроссельного пневмоударного механизма навесного молота / А.А. Кутумов, Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков // Изв. вузов. Строительство. – 2007. - № 6. – С. 104-107.

21. Кутумов А.А. Некоторые вибрационные характеристики дроссельного пневмоударного механизма навесного молота / А.А. Кутумов, Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков // Изв. вузов.

Строительство. – 2007. № 7 – С. 89-93.

22. Кутумов А.А. Параметры температуры и удельной энтропии воздуха в камерах рабочего и холостого ходов дроссельного пневмоударного механизма навесного молота / А.А. Кутумов, Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, Т.Ю. Виговская // Изв.

вузов. Строительство. – 2007. - № 8. – С. 70-75.

23. Кутумов А.А. Обоснование требований создания пневмоударного механизма для технологии разрушения мерзлых грунтов / А.А. Кутумов, Э.А. Абраменков // Актуальные проблемы современности. Международный научный журнал. Караганды Болошак-Баспа. 2007. № 1(14). С. 294-296.

24. Кутумов А.А. Особенности систем воздухораспределения в пневмоударных механизмах / А.А. Кутумов, Э.А. Абраменков // Актуальные проблемы современности. Международный научный журнал. Караганды Болошак-Баспа. 2007. № 2(15).

С. 270-273.

25. Кутумов А.А. Анализ конструктивных особенностей импульсных систем для обеспечения основных параметров пневмоударного механизма / А.А. Кутумов, Д.Э. Абраменков // Актуальные проблемы современности. Международный научный журнал. Караганды Болошак-Баспа. 2007. № 3 (16). С. 264Абраменков Д.Э. Штоковые пневматические механизмы машин ударного действия: дроссельные, струйные, беззолотниковые, бесклапанные, комбинированные / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, Ф.Ф. Кириллов, А.А. Кутумов // Томск:

Изд-во Том. гос. архит.-строит. ун-та, 2008. – 435 с.

27. Кутумов А.А. Навесные пневматические молоты для разработки мерзлых грунтов / А.А. Кутумов, Э.А. Абраменков, Д.Э. Абраменков // Новосибирск: НГАСУ (Сибстрин), 2008. – 376 с.

28. Кутумов А.А. Классификация признаков трубки пневматического ударного механизма / А.А. Кутумов, Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.Э. Ладнов // Изв. вузов. Строительство. – 2008. №3. - С. 91.-94.

29. Кутумов А.А. Пневматическое устройство ударного действия с дроссельным воздухораспределением и перепуском / А.А. Кутумов, Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков и др. // Изв.

вузов. Строительство. – 2008. №9. - С. 81-88.

30. Кутумов А.А. Программное и аппаратное обеспечение экспериментального исследования пневмоударного механизма навесного молота / А.А. Кутумов, Ю.Э. Малышева, А.В. Трегубенко и др. // Труды НГАСУ. - Новосибирск:

НГАСУ (Сибстрин), 2008. - Т. 11, № 1 (43). – С. 14-30.

31. Емельянов В.А. Исследование рабочего цикла пневмоударного механизма с дроссельным воздухораспределением с камерой форсажа холостого хода / В.А. Емельянов, Д.Э. Абраменков, А.А. Кутумов // Изв. вузов. Строительство. – 2008. №11С. 60-66.

32. Кутумов А.А. Показатели удельной энтальпии воздуха в камерах наддува рабочего и холостого ходов навесного пневматического молота / А.А. Кутумов, Т.Ю. Виговская, Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков // Изв. вузов. Строительство. – 2009.

№1. - С. 79-85.

33. Абраменков Д.Э. Бародинамические параметры средств стабилизации энергоносителя пневмоударного механизма с дроссельным воздухораспределением / Д.Э. Абраменков, Э.А.

Абраменков, А.А. Кутумов и др // // Труды НГАСУ. - Новосибирск: НГАСУ (Сибстрин), 2008. - Т. 12 № 2(45. – С. 11-24.

34. Абраменков Д.Э. Управляемые камеры с присоединенным объемом в дроссельном пневмоударном механизме / Д.Э.

Абраменков, Э.А. Абраменков, Г.В. Гладышев А.А. Кутумов // Изв. вузов. Строительство. – 2009. №8. С. 89-94.

35. Абраменков Э.А. Некоторые результаты исследований по созданию типоразмерного ряда навесных пневмомолотов с дроссельным воздухораспределением с присоединенным объемом камеры наддува рабочего хода / Э.А. Абраменков, Д.Э. Абраменков, А.А. Кутумов // Международная научно-практическая конференция «Интерстроймех-2009» 15-17 сентября 2009: – Бишкек: КГУСТА, 2009. – С. 71-77.



 


Похожие работы:

«Буканова Ирина Сергеевна ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПОВЫШЕННОЙ НАГРУЗОЧНОЙ СПОСОБНОСТИ НЕПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ТИПА КОРПУС – ВТУЛКА Специальность 05.02.08 – Технология машиностроения АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Барнаул – 2012 2 Работа выполнена в ФГБОУ ВПО Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова (АлтГТУ), г. Барнаул Научный руководитель : доктор технических наук, профессор Татаркин Евгений Юрьевич...»

«КРУТОВ АЛЕКСЕЙ ВАЛЕНТИНОВИЧ ПОВЫШЕНИЕ КАЧЕСТВА СТАНКОВ ЗА СЧЕТ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ МЕТОДОВ РАСЧЕТА МОДУЛЬНЫХ НАПРАВЛЯЮЩИХ КАЧЕНИЯ Специальность 05.02.07 – Технология и оборудование механической и физико-технической обработки Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва 2012 Работа выполнена на кафедре Станки в ФГБОУ ВПО Московский государственный технологический университет СТАНКИН Кандидат технических наук, доцент Научный руководитель :...»

«ИСАНБЕРДИН Анур Наилевич ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ЛОПАТОК ПАРОВЫХ ТУРБИН ИЗ СПЛАВА ВТ6 С УЧЁТОМ НАСЛЕДСТВЕННОСТИ ПРИ ИХ РЕМОНТЕ С УПРОЧНЕНИЕМ ПОВЕРХНОСТНОГО СЛОЯ Специальность 05.02.08 – Технология машиностроения АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Уфа – 2011 Работа выполнена в ГОУ ВПО Уфимский государственный авиационный технический университет (УГАТУ) на кафедре технологии машиностроения Научный руководитель :...»

«ГАРИПОВ Марат Данилович МНОГОТОПЛИВНЫЙ РАБОЧИЙ ЦИКЛ ПОРШНЕВЫХ ДВС 05.04.02 – Тепловые двигатели АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Челябинск – 2013 2 Работа выполнена в ФГБОУ ВПО Уфимский государственный авиационный технический университет на кафедре Двигателей внутреннего сгорания Научный консультант : Еникеев Рустэм Далилович доктор технических наук, профессор Официальные оппоненты : Кукис Владимир Самойлович, доктор технических...»

«КУДРЕВАТЫХ Андрей Валерьевич ОБОСНОВАНИЕ МЕТОДОВ И ПАРАМЕТРОВ ДИАГНОСТИРОВАНИЯ РЕДУКТОРОВ ЭКСКАВАТОРНО-АВТОМОБИЛЬНЫХ КОМПЛЕКСОВ Специальность 05.05.06 – Горные машины АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Кемерово – 2010 1 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Кузбасский государственный технический университет Научный руководитель : доктор технических наук, профессор Хорешок...»

«Ковальков Алексей Александрович ПРОЕКТИРОВАНИЕ МЕХАНИЗМОВ ПОДЪЕМНО-ТРАНСПОРТНЫХ МАШИН НА ОСНОВЕ СПИРОИДНЫХ ПЕРЕДАЧ С УЧЕТОМ ТЕПЛОВОГО РЕЖИМА РАБОТЫ Специальность 05.05.04 - “Дорожные, строительные и подъемно-транспортные машины” Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Новосибирск – 2006 Работа выполнена в Сибирском государственном университете путей сообщения Научный руководитель – доктор технических наук, профессор Анферов Валерий...»

«ГУСЕВ АЛЕКСАНДР ПЕТРОВИЧ Подготовка попутного газа нефтедобычи к транспорту с применением трёхпоточной вихревой трубы Специальности: 25.00.17 – Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых месторождений 05.02.13 – Машины, агрегаты и процессы (нефтегазовая отрасль) Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Тюмень – 2004 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Тюменский...»

«ХАЙКЕВИЧ Юрий Адольфович Взаимосвязь формы и геометрических параметров передней поверхности режущей пластины с процессом дробления стружки при чистовом точении Специальность Технология и оборудование 05.03.01 – механической и физикотехнической обработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Тула 2007 Работа выполнена на кафедре Инструментальные и метрологические системы в ГОУ ВПО Тульский государственный университет Научный...»

«Киселева Лариса Николаевна СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ КОНСТРУКЦИИ И ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ РАБОЧЕГО ОРГАНА ПОДКАПЫВАЮЩЕЙ МАШИНЫ Специальность 05.05.04 – Дорожные, строительные и подъемно-транспортные машины АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Омск – 2011 1 Работа выполнена в ФГБОУ ВПО Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия (СибАДИ) кандидат технических наук, доцент Научный руководитель : Федотенко Юрий Александрович доктор...»

«Кулагин Дмитрий Александрович ИССЛЕДОВАНИЕ УСЛОВИЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ СТАНИНЫ ПРЕССА СИЛОЙ 750 МН И РАЗРАБОТКА МЕРОПРИЯТИЙ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИХ БЕЗОТКАЗНУЮ РАБОТУ ПРЕССА Специальность 05.02.09 Технологии и машины обработки давлением Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2010 год Работа выполнена в ОАО АХК Всероссийский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт металлургического машиностроения имени академика А.И....»

«НИКУЛИЧЕВ ИГОРЬ ВИКТОРОВИЧ ПОВЫШЕНИЕ ТОЧНОСТИ 5-КООРДИНАТНЫХ МНОГОЦЕЛЕВЫХ СТАНКОВ С ЧПУ НА ОСНОВЕ РАЗРАБОТАННЫХ МЕТОДОВ ИЗМЕРЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ОТКЛОНЕНИЙ Специальность 05.02.07 - Технология и оборудование механической и физико-технической обработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва, 2013 Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московский...»

«КОПЕИН Алексей Викторович ВЫБОР СКОРОСТНОГО РЕЖИМА ПЕРВИЧНЫХ ДИЗЕЛЬНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ ГИБРИДНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК С ЦЕЛЬ Ю УЛУЧШЕНИЯ ИХ ЭКОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК 05.04.02 - Тепловые двигатели Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Барнаул-2008 1 Работа выполнена в Открытом акционерном обществе Научно-исследовательский институт автотракторной техники Научный руководитель : доктор технических наук, профессор Кукис Владимир Самойлович...»

«Горелов Валерий Александрович РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ И СРЕДСТВ ЭФФЕКТИВНОГО ВЫБОРА РЕЖИМОВ РЕЗАНИЯ ТРУДНООБРАБАТЫВАЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ НА ОСНОВЕ ТЕРМОСИЛОВЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ПРОЦЕССОВ АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Специальность 05.03.01 – Технологии и оборудование механической и физикотехнической обработки Москва, 2007 Работа выполнена в Московском государственном технологическом университете СТАНКИН Научный консультант :...»

«Гришина Елена Александровна ГАЗОДИНАМИКА И РАСЧЕТ ЭЖЕКЦИОННЫХ И ВИХРЕВЫХ ПНЕВМОЗАТВОРОВ Специальность 05.04.13 – Гидравлические машины и гидропневмоагрегаты АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Челябинск – 2013 2 Работа выполнена на кафедре Гидравлика и гидропневмосистемы Федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования Южно-Уральский государственный университет (научный...»

«Дормидонтов Алексей Константинович СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ЗОЛОТНИКОВОЙ КАМЕРЫ ПЕРИОДИЧЕСКОГО СГОРАНИЯ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ЛОБОВОЙ ТЯГИ ПУЛЬСИРУЮЩИХ РЕАКТИВНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ Специальность 05.07.05 – Тепловые, электроракетные двигатели и энергоустановки летательных аппаратов Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Рыбинск – 2012 2 Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования...»

«Домнин Пётр Валерьевич Разработка процесса формообразования фасонных винтовых поверхностей инструментов на основе применения стандартных концевых и торцевых фрез Специальность 05.02.07 Технология и оборудование механической и физико-технической обработки Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва 2012 Работа выполнена на кафедре Инструментальная техника и технология формообразования Федерального государственного бюджетного...»

«Алонсо Владислав Фиделевич СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДИКИ ПРОЧНОСТНОГО РАСЧЕТА ЭЛЕМЕНТОВ ПЕРЕДНЕЙ ПОДВЕСКИ АВТОМОБИЛЯ С АБС 05.05.03 – Колесные и гусеничные машины Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Волгоград - 2008 Работа выполнена в Волгоградском государственном техническом университете Научный руководитель доктор технических наук, профессор Ревин Александр Александрович. Официальные оппоненты : доктор технических наук, профессор...»

«КОСАРЕВ ДМИТРИЙ ВЛАДИМИРОВИЧ ПОВЫШЕНИЕ ТОЧНОСТИ ФОРМООБРАЗОВАНИЯ ВНУТРЕННИХ РЕЗЬБ ФРЕЗАМИ С ТВЕРДОСПЛАВНЫМИ ПЛАСТИНАМИ ПРИ ПЛАНЕТАРНОМ ДВИЖЕНИИ ИНСТРУМЕНТА Специальность 05.02.07 Технология и оборудование механической и физико-технической обработки Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва 2010 Работа выполнена на кафедре Инструментальная техника и технология формообразования Государственного образовательного учреждения высшего...»

«ГУПАЛОВ БОРИС АЛЕКСЕЕВИЧ РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ВИБРАЦИОННОЙ ПРАВКИ МАЛОЖЁСТКИХ ДЕТАЛЕЙ ТИПА ДИСКОВ Специальность 05.02.08 – Технология машиностроения АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Челябинск – 2013 Работа выполнена в Новоуральском технологическом институте – филиале федерального государственного автономного образовательного учреждения высшего профессионального образования национального исследовательского ядерного университета...»

«Дерябин Игорь Петрович МЕТОДОЛОГИЯ ПАРАМЕТРИЧЕСКОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ МНОГОПЕРЕХОДНОЙ ОБРАБОТКИ КРУГЛЫХ ОТВЕРСТИЙ КОНЦЕВЫМИ МЕРНЫМИ ИНСТРУМЕНТАМИ Специальность 05.02.08 – Технология машиностроения Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Челябинск 2009 Работа выполнена на кафедрах Технология машиностроения, станки и инструмент и Технология машиностроения Южно-Уральского государственного университета. Научный консультант – доктор технических...»














 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.