WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

На правах рукописи

ФИГУРА КОНСТАНТИН НИКОЛАЕВИЧ

ОБОСНОВАНИЕ КОНСТРУКТИВНЫХ ПАРАМЕТРОВ И РЕЖИМОВ

РАБОТЫ СМЕСИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ С ВНУТРЕННИМИ

ВИБРОАКТИВАТОРАМИ

Специальность: 05.02.13 – Машины, агрегаты и процессы

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Братск 2013

Работа выполнена в ФГБОУ ВПО «Братский государственный университет»

Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент, заведующий кафедрой «Подъемно-транспортные, строительные, дорожные машины и оборудование» ФГБОУ ВПО Братского государственного университета Ефремов Игорь Михайлович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор кафедры «Транспортные и технологические системы»

ФГБОУ ВПО Санкт-Петербургского государственного политехнического университета Кузьмичев Виктор Алексеевич доктор технических наук, профессор кафедры «Строительных и дорожных машин», директор научно-образовательного центра проблем транспорта и сервиса машин ФГБОУ ВПО Забайкальского государственного университета Озорнин Сергей Петрович

Ведущая организация: Национальный исследовательский Иркутский государственный технический университет, г. Иркутск

Защита состоится 18 октября 2013 г. в 9-00 часов на заседании диссертационного совета Д212.018.02 при ФГБОУ ВПО «Братский государственный университет»

в ауд. 3205.

665709, Иркутская область, г. Братск, ул. Макаренко, д. 40.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО «Братский государственный университет».

Отзывы на автореферат в двух экземплярах с подписью, заверенной печатью, просим направлять по указанному выше адресу на имя ученого секретаря диссертационного совета. Для связи с секретарем могут быть использованы: факс (8тел. (8-3953) 32-53-63, e-mail: efremov@brstu.ru.

Автореферат разослан 17 сентября 2013 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат технических наук, доцент И.М. Ефремов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. В настоящее время одной из ключевых проблем в строительной индустрии является проблема совершенствования оборудования, предназначенного для приготовления строительных смесей. Реалии современного строительного рынка предъявляют жесткие требования к технике, в частности к смесительному оборудованию. Одним из перспективных путей развития смесителей является применение вибрации, обеспечивающей повышение интенсивности рабочего процесса смешивания, в особенности, на стадии диффузионного смешивания. В то же время, имеется ряд проблем, препятствующих внедрению вибрационных смесителей: сложность применения существующих моделей поведения бетонных смесей при наложении вибрации для решения прикладных конструкторских задач, разрушающее воздействие вибрации на конструктивные элементы смесителя, высокие энергетические затраты на осуществление вибрационной обработки бетонной смеси, неэффективные режимы вибрирования.

Целесообразность применения вибрации в технологии бетона обоснована работами таких ученых как: акад. П.А. Ребиндер и И.Н. Ахвердов. Эффективность вибрационного перемешивания доказана в работах А.Е. Десова, Л.А. Файтельсона, Ю.Я. Штаермана, В.А. Кузьмичева, Г.Я. Кунноса, Б.Г. Скрамтаева, Н.Б. Урьева, к.т.н. К.М. Королева и др.

Актуальность исследования процесса виброперемешивания обусловлена возрастающим значением смесительного оборудования, применяемого для приготовления новых видов смесей с использованием отходов производства, смесей на основе составляющих различных по гранулометрии и удельному весу.

Это говорит о том, что виброперемешивание обладает высоким потенциалом в поиске, производстве и систематизации различных конструкций вибросмесителей.

Применение вибрационного перемешивания позволяет интенсифицировать технологические процессы в гражданском и дорожном строительстве, что является важной задачей для социально-экономического развития Российской Федерации.

Так, например, в соответствии с федеральной целевой программой «Жилище» на 2011-2015 гг., годовой объем ввода жилья к 2015 году должен составить 90 млн.кв.

метров. В соответствии с федеральной целевой программой «Развитие транспортной системы России (2010-2015 годы)», доля протяженности автомобильных дорог общего пользования федерального значения, соответствующих нормативным требованиям, к 2015 г. должна достигнуть 46, процента. Кроме того, прирост количества сельских населенных пунктов, обеспеченных постоянной круглогодичной связью с сетью автомобильных дорог общего пользования по дорогам с твердым покрытием к 2015 г. должен составить 2,3 тыс. единиц. Также виброперемешивание находит применение для приготовления различных порошков и кормосмесей в животноводстве.

Таким образом, можно констатировать, что выбранное направление исследований, направленное на совершенствование конструкций и методов проектирования вибрационных смесительных машин, является актуальным.

Объектом исследования является принципиально новая конструкция вибрационного смесителя с виброактиватором наборного типа, защищенная патентами РФ № 2399486 и № 2413572.

Цель исследования: научное обоснование конструктивных параметров и режимов работы смесителей с внутренними виброактиваторами.

Задачи исследования:

1. поиск путей повышения эффективности бетоносмесительного оборудования на основе современного уровня развития технологии приготовления бетонных смесей с применением вибрации;

2. разработка и совершенствование конструкции вибрационных смесителей;

3. экспериментальное исследование, направленное на определение влияния параметров вибрации и геометрических характеристик смесителя на изменение динамической вязкости бетонной смеси;

4. развитие теоретических положений для расчета смесительных агрегатов с внутренними виброактиваторами;

5. определение влияния воздействия вибрации на эксплуатационную надежность предлагаемой конструкции смесителя в целом, так и виброактиватора.

Методы исследования, достоверность и обоснованность результатов.

В работе использованы теоретические и эмпирические методы. Полученные результаты базируются на основных положениях теории оболочек, применении методов вычислительной нелинейной гидродинамики, методов конечных элементов и конечных объемов. Достоверность полученных результатов подтверждается обработкой результатов методами математической статистики с использованием программных пакетов STATISTICA, Maple, удовлетворительной сходимостью результатов теоретических данных с результатами эксперимента и данными, полученными в результате промышленной эксплуатации созданного вибрационного смесителя, а также с результатами исследований других авторов.

Достоверность новизны технического решения подтверждается двумя патентами РФ на изобретение.

На защиту выносятся:

1. результаты системного поиска путей повышения эффективности вибрационного бетоносмесительного оборудования;

2. разработанная автором конструкция бетоносмесителя с внутренним виброактиватором;

3. результаты вычислительных и натурных экспериментов, направленных на определение влияния вибрации и геометрических характеристик смесителя на изменение динамической вязкости бетонной смеси и прочности образцов готового бетона;

4. методика расчета динамической вязкости бетонной смеси в зависимости от геометрических характеристик смесителя и режимов вибрации;

5. экспериментальные данные и результаты численного моделирования, направленные на оценку влияния воздействия вибрации на эксплуатационную надежность предлагаемой конструкции смесителя в целом, так и виброактиватора.

Научная новизна работы состоит в следующем:

разработана математическая модель процесса взаимодействия виброактиватора с бетонной смесью, позволяющая с использованием гидрогазодинамического пакета Ansys CFX получить численное решение полной системы уравнений гидродинамики для нахождения значений динамической вязкости смеси в камере смешивания;

2. на основе теоретических и экспериментальных исследований обоснованы рекомендации по выбору оптимальных режимов вибрации и геометрических параметров смесителя;

3. в результате экспериментальных исследований установлено, что применение наборных виброактиваторов снижает негативное воздействие вибрации на конструкцию смесителя и окружающую среду;

4. исследования усталостной прочности виброактиваторов позволили определить предельные значения циклов нагружения в зависимости от наряженнодеформированного состояния, обеспечивающие надежную и долговечную работу.

Практическая ценность работы и ее реализация:

1.разработаны вибросмесителя, защищеного двумя патентами РФ, повышающего интенсивность процесса и качество смешивания строительных смесей и, одновременно, снижающего воздействие вибрации на конструкцию в целом;

2. разработанная математическая модель в сочетании с гидрогазодинамическим пакетом Ansys CFX может быть успешно использована при изучении структурнореологических свойств смешиваемых материалов в других смесительных агрегатах;

3. Результаты исследований использованы в строительной компании ООО «Полюс Строй» (г.Красноярск), в учебном процессе, в лекционных курсах, дипломном проектировании и при подготовке студентов, магистрантов и аспирантов в Братском государственном университете.

Аппробация работы. Основные результаты работы доложены на следующих конференциях: Национальной Научно-Технической конференции (Второй Международный молодежный промышленный форум «Инженеры будущего 2012», о.Байкал, июль 2012 г., МГТУ им. Н.Э. Баумана, г. Москва, сентябрь г.), Международной заочной научно-практической конференции «Актуальные проблемы науки и образования: прошлое, настоящее, будущее» (г. Тамбов, марта 2012 г.), Всероссийском конкурсе научно-исследовательских работ студентов, аспирантов и молодых ученых (ЮРГТУ (НПИ), Новочеркасск, 2011 г.), Всероссийской научно-технической конференции с международным участием «Механики XXI веку» (БрГУ, Братск, 2008-2009 гг.), Международной конференции «Вопросы развития механики» (Монголия, г. Улан-Батор, 2009 г.), инженерные науки – развитию регионов Сибири» (БрГУ, Братск, 2005-2009 гг.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 17 научных работ, в том числе в изданиях перечня ВАК – 11, в других изданиях – 4, а так же 2 патента РФ на изобретение.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, 4-х глав, основных выводов, списка литературы из 126 наименований.

Объем работы составляет 136 стр., в ней 93 рисунка, 14 таблиц и 114 страниц приложений.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении дано обоснование актуальности темы, сформулированы цели, задачи исследования, научная новизна и практическая ценность диссертационной работы.

В первой главе дан обзор методов активации и перемешивания бетонных смесей. Проведенный анализ позволяет сделать вывод о том, что развитие методов и средств приготовления бетонных смесей неразрывно связано с развитием методов активации цемента и вяжущих, приготовленных на его основе. Под активацией понимается такая обработка вяжущего (цемента) или смеси вяжущего с заполнителями, в результате которой свойства цемента используются полнее.

Активация цементной смеси позволяет решить несколько проблем:

1. необходимость снижения содержания цемента в бетонной смеси до возможного минимума. Данная необходимость, отмеченная еще Ю.А.

Штаерманом, обусловлена тем, что прочность обычного бетона ограничивается прочностью цементного камня, которая в свою очередь находится в линейной зависимости от водно-цементного отношения. При обычных способах (без активации) приготовления бетонной смеси, имеющих место в большинстве случаев, свойства цемента не используются в полном объеме. При смешении с водой происходит флокуляция (комкование) частиц цемента в геле, в результате чего цемент гидратирует не полностью. Часто в таких случаях для компенсации непрогидратировавшей части цемента просто увеличивается количество замешиваемого цемента, что не только увеличивает стоимость бетонного изделия, но и уменьшает его прочность. Кроме того, для улучшения удобоукладываемости увеличивают содержание воды в бетонной смеси, что также уменьшает прочность бетона;

2. использование бетонов на мелких заполнителях. Большинство песков, добываемых в российских месторождениях относится к мелким. Применение мелкого песка при приготовлении бетонных смесей приводит к значительному перерасходу цемента и воды. Как отметил Н.В. Михайлов, использование мелкого заполнителя при обычных способах смешивания делает невозможным получение прогрессивных жестких бетонных смесей с малым водосодержанием. В этом случае бетоносмесительное оборудование не в состоянии обеспечить равномерное распределение воды между зернами цемента, что необходимо для образования в бетоне тонкокапилярной структуры цементного камня, определяющей долговечность и морозостойкость бетона в конструкциях. Кроме того, затруднительно применение тонкомолотого цемента без увеличения водоцементного отношения. Но, как отмечал еще П.А. Ребиндер, именно использование тонкодисперсных составляющих позволяет обеспечить бльшую скорость твердения и протекания всех химических процессов и приводит к полному использованию вяжущих свойств цемента при наименьшем его расходе.

Можно выделить несколько методик, направленных на активацию цементного геля, растворов и бетонных смесей:

1. сухой и мокрый домол цемента;

2. виброактивация цементного геля или цементно-песчаного раствора;

3. турбулентная активация;

4. активация ультразвуком;

5. виброперемешивание бетонной смеси.

Как показал анализ приведенных выше методов активации и перемешивания бетонных смесей, каждый из них обладает своими достоинствами и недостатками.

Но в аспекте приготовления жестких бетонных смесей с низким В/Ц отношением, с применением тонкомолотых цементов и мелких заполнителей, наиболее оптимальным представляется метод вибрационного перемешивания. Это обусловлено тем, что вибрационное перемешивание позволяет приготавливать бетонную смесь за один этап, не прибегая к предварительной активации цементного геля или раствора. Кроме того, данный метод наиболее эффективен при приготовлении жестких смесей с низким В/Ц. Также, вибрационное перемешивание является более эффективным средством активации, чем приготовление бетонных смесей на домолотом цементе, так как при виброперемешивании достигается не только увеличение активности цемента или обеспечение, как при мокром домоле, микрооднородности цементного геля, но и значительно повышается макрооднородность. При вибрационном перемешивании достигается большая гомогенизация смеси, чем при обычных методах смешивания. А, как известно, прочность готового бетонного изделия в значительной степени зависит от степени однородности бетонной смеси, из которой оно изготовлено. Кроме того, эффект повышения прочности у виброперемешанных бетонов снижается не так значительно на поздних сроках твердения, как у бетонов, приготовленных на активированном вяжущем в обычном смесителе. Но, несмотря на множество достоинств, известные конструкции вибрационных смесителей обладают рядом значительных недостатков. К ним можно отнести: наличие больших колеблющихся масс, в результате чего возникают значительные динамические и вибрационные нагрузки, низкую надежность элементов привода рабочих органов, большую энергоемкость процесса перемешивания, малую производительность. Также отмечено снижение эффективности использования вибрационных смесителей с увеличением объема смесителя. Данные недостатки, приводят к ограниченному применению вибрационного перемешивания в промышленности. Проведенный анализ конструкций вибрационных смесителей позволил установить, что увеличение площади виброактиватора интенсифицирует процесс перемешивания, в связи с чем, с целью повышения эффективности процесса необходимо выбрать такую форму поверхности виброактиватора, которая имеет наибольшую площадь контакта соприкосновения. Поиск новых технических решений позволил предложить устройство на основе оболочечных элементов. Основным отличием данной конструкции является развитая поверхность активатора за счет особенного принципа набора оболочек в единую конструкцию (рис.1).

Данное устройство состоит из камеры смешивания 1, ротора 2 с установленными на нем лопастями 3, оси виброактиватора 4 с установленными на нее в определенном порядке сферических оболочек 6, шайб большего 7 и меньшего 8 размеров, резиновых амортизаторов большего 9 и меньшего 10 размеров и кривошипно-шатунного механизма 11. Данное устройство работает следующим образом: при подаче крутящего момента на кривошипно-шатунный механизм (КШМ) 11 крышка 5, шарнирно соединенная с шатуном КШМ оказывает деформирующее воздействие на сферические оболочки 6 и резиновые амортизаторы 9 и 10. В результате периодической деформации виброактиватора вибрационные колебания передаются окружающей бетонной смеси, вследствие чего происходит ее тиксотропное разжижение. Далее разжиженная смесь попадает в зону действия лопастей 3, где происходит ее окончательное перемешивание.

Рис.1 Схема смесителя с наборным оболочечным виброактиватором Так как в данном устройстве в качестве источника вибрации используются оболочки, обладающие относительно небольшой массой, значительно снижается негативное воздействие колебаний как на узлы и агрегаты смесительной установки, так и на обслуживающий персонал, кроме того, предлагаемая конструкция вибросмесителя позволяет создавать смесь достаточно гомогенизированной, а мощность, расходуемая на вибрационное перемешивание будет ниже, чем при других видах приготовления за счет явления тиксотропного разжижения. Предложенный способ создания виброактиваторов путем набора оболочечных элементов позволил расширить существующую классификацию вибрационных смесителей (рис.2).

Рис.2. Классификация вибрационных смесителей Вторая глава посвящена теоретическим исследованиям взаимодействия вибрирующих оболочечных элементов с бетонной смесью.

Изучение процесса вибрации наборных оболочечных элементов погруженных в бетонную смесь аналитическими методами представляет собой сложную физикоматематическую проблему, так как изучается высокочастотная деформация оболочки со сложной геометрической конфигурацией, находящейся в среде с неньютоновским характером течения. Для ее решения можно использовать методы конечных элементов и конечных объемов. Данные методы давно и широко применяется для решения различных задач механики и вычислительной гидрогазодинамики. В наших исследованиях для моделирования вибрации наборного элемента в бетонной смеси использовались пакеты прикладных программ ANSYS CFX и ANSYS Structure.

Для оценки воздействия виброактиваторов различного типа используются функциональные зависимости вязкости от нескольких независимых переменных.

Для случая наборного виброэлемента можно написать функциональные зависимости:

где µ - динамическая вязкость смеси, Па·с, - частота вибрации, Гц, А- амплитуда вибрации, м, - отношение площади поверхности виброактиватора к объему смеси, м-1, - плотность бетонной смеси, кг/м3, - отношение высоты точки замера, отложенная от дна смесителя к высоте слоя бетонной смеси, R отношение радиальной точка замера, отложенной от оси смесителя к радиусу чаши смесителя. Независимые переменные из уравнения (1) варьировались в следующих пределах: =50...150 Гц, А=0,001…0,003 м, =0,75...3, =1800...2500 кг/м3, = =0,1…1.

На первом этапе проведения вычислительного эксперимента был проведен анализ объема выборки с помощью программного комплекса Statistica. Расчет объема выборки был выполнен с уровнем ошибки первого рода (), равным 0,01 и мощностью 0,99. Предполагалось, что в выборке из генеральной совокупности квадрат коэффициента множественной корреляции равен 0,9. Как показал расчет для достижения требуемых статистических показателей объем выборки должен составить не менее 173 наблюдений. Для составления плана эксперимента использовался робастный план Тагучи для 6 предикторов, каждый из которых варьировался на 5 уровнях.

В качестве расчетной была принята модель бетоносмесителя с виброактиватором, изображенная на рис. 3. Данная модель состоит из: корпуса смесителя 1, наборного вибрационного элемента 2, лопастей 3, кривошипношатунного механизма 4.

Для оценки воздействия вибрации наборного виброактиватора на вязкость смеси использована методика, основанная на взаимосвязи скоростей потоков смеси, вызванных вибрирующим элементом и вязкостью смеси, в связи с чем, расчет проходил в несколько этапов:

1) оценка деформации наборного виброэлемента, вызванной статической нагрузкой (пакет структурных расчетов Ansys Static Structure), 2) нахождение скоростей потоков смеси как отношения деформаций на разных уровнях виброактиватора ко времени, за которое данные деформации произошли, 3) численное решение полной системы уравнений гидродинамики (гидрогазодинамический пакет Ansys CFX) для нахождения значений динамической вязкости.

Объектами исследования являлись бетонная смесь с погруженным в нее виброактиватором (рис.4).

Рис.3. Смеситель с наборным вибрационным элементом Для оценки деформации наборного виброактиватора была создана его трехмерная модель с общей площадью поверхности контакта 0,56 м2 (рис.4). Для металлических деталей виброактиватора была выбрана сталь Ст.4, для резиновых амортизаторов – резина НО – 68-11 ТУ 38-005-1166-98.

Для данной модели виброактиватора была построена трехмерная твердотельная модель и сгенерирована расчетная сетка, содержащая порядка 2 млн. узлов. В качестве граничных условий были выбраны жесткое закрепление нижнего фланца оси виброактиватора и нагрузка, прилагаемая вдоль вертикальной оси. Кроме того, установленные граничные условия позволяли шайбам, амортизаторам и сферическим оболочкам виброактиватора перемещаться в вертикальной плоскости (вдоль оси Х см. рис. 4) и запрещали перемещения в двух других плоскостях и вращение. Контактные условия допускали скольжение оснований сферических оболочек по шайбам (в результате деформации). В результате статической деформации наборного виброактиватора были получены картины деформации под воздействием различных нагрузок см. рис. 5.

Рис.4. Трехмерная модель бетонной Рис.5. Деформация наборного смеси с погруженным в нее набор- виброактиватора ным виброактиватором Скорости потоков смеси, вызванные вибрацией, были найдены как отношения значений деформации на разных уровнях наборного виброэлемента ко времени, за которое эти деформации происходили. Для выбранной модели бетонной смеси с погруженным в нее активатором была создана расчетная сетка, содержащая порядка 4 млн. узлов.

Скорости потоков, определенные ранее, задавались в качестве входных граничных условий на поверхности наборного виброэлемента. Направления потоков были ориентированы в нормальном направлении от соответствующих поверностей наборного виброактиватора. Смесь моделировалась как бингамовская среда. Трехмерный нестационарный гидродинамический расчет выполнялся с помощью модифицированного метода Эйлера второго порядка точности.

Количество временных шагов для каждого расчета составляло 60 с интервалом в шаг (что соответствует вибрации активатора в бетонной смеси в течение минуты). Для каждого временного шага выполнялось по 5 подитераций. В результате гидродинамического расчета были получены распределения динамической вязкости по объему смеси, рис. 6.

Графики зависимости вязкости от различных независимых переменных изображены на рис.7-9.

Для выяснения степени и вида зависимости между переменными в функциональной зависимости (1) был использован корреляционно-регрессионный анализ. Для проведения статистической обработки данных, полученных в численном эксперименте, использовалась программа Statistica.

Коэффициенты корреляции и p-уровни (уровни статистической значимости) между вязкостью и независимыми переменными приведены в таблице 1.

Рис.6. Распределение динамической вязкости по объему смеси Рис.7. Зависимость вязкости бетонной смеси от частоты вибрации Рис.8. Зависимость вязкости бетонной смеси от плотности Рис.9. Зависимость вязкости бетонной смеси от S/V Проведенный анализ данных, полученных в ходе численного эксперимента, показывает, что наилучшим образом зависимость вязкости и напряжения сдвига от независимых переменных описывается кусочно-линейными уравнениями регрессии с точками перекрытия вида:

где y - зависимая переменная, x1...xm - независимые переменные, b01 и b02 свободные члены уравнения регрессии, b11...bm1 и b12...bm2 - коэффициенты уравнения регрессии, yn - точка перекрытия.

Коэффициент корреляции и p-уровень м/у вязкостью и независимыми С учетом значений неизвестных коэффициентов уравнения (2), найденных при статистической обработке данных, для вязкости можно записать:

Для данного уравнения доля объясненной дисперсии составляет 0,95 и множественный коэффициент корреляции равен 0,9.

Аналлиз результатов вычислительного эксперимента позволил сделать следующие выводы:

1. частота вибрации имеет значительно большее влияние на снижение вязкости бетонной смеси, чем амплитуда;

2. частота вибрации должна лежать в пределах 50-70 Гц.

3. отношение площади виброактиватора к объему перемешиваемой смеси должно составлять не менее 1,75 м-1.

В третьей главе для проверки теоретических результатов, полученных ранее, были проведены экспериментальные исследования вибрационного воздействия, оказываемого наборными оболочечными элементами на бетонную смесь.

Так как бетонная смесь обладает ярко выраженными неньютоновскими свойствами, сначала были определены методы и средства для проведения реологических измерений, оптимально соответствующие условиям данного экспериментального исследования. Анализ существующих методик реологических измерений показал, что для исследования реологических свойств бетонных смесей наилучшим образом подходят ротационная вискозиметрия и реометрия. Для экспериментальных исследований был создан ротационный реометр, схема которого изображена на рис. 10.

Данное устройство состоит из: 1 - электродвигателя, 2 – лопастного вала, 3 стойки штатива, которая выполнена с возможностью перемещения в вертикальной плоскости, стрелы 4, предназначенной для фиксации электродвигателя 1 и выполненной с возможностью перемещения в горизонтальной плоскости, частотного преобразователя 5, предназначенного для регулирования скорости вращения вала электродвигателя 1, а также для измерения напряжения и тока двигателя 1. Частотный преобразователь 5 подключен к питающей сети.

Для определения значения вязкости использовали известное выражение где - напряжение сдвига [Па],0-предельное напряжение сдвига [Па] (определялось по данным К.М. Королева), - скорость сдвига, с-1.

Напряжение сдвига определялось формуле:

где: Мкр - момент сопротивления вращению ротора [Н·м],, r - радиус ротора [м], h - длина погружаемой части ротора [м]. Как видно из уравнения (4), для нахождения искомых параметров бетонной смеси необходимо знать значение момента сопротивления вращению ротора. Момент вращения ротора находится в зависимости от тока статора двигателя:

где: k - коэффициент пропорциональности, I - сила тока.

Для выяснения зависимости момента сопротивления вращению ротора от тока двигателя была проведена тарировка реометра (рис.11) и построены тарировочная диаграмма.

В результате статистической обработки полученных данных было составлено уравнение регрессии, связывающее момент сопротивления вращения ротора с током двигателя:

Для уравнения (5) объясненная доля дисперсии составляет 0,98 и коэффициент корреляции равен 0,99.

Для лопастных реометров величина скорости сдвига находится из выражения где р - скорость вращения ротора реометра, S - наклон графика логарифмической зависимости крутящего момента от скорости вращения ротора.

Статистическая обработка экспериментальных данных дала среднее значение = 1,58. В дальнейшем для получения значений вязкости по известным значениям напряжения сдвига использовали выражение Исследования воздействия вибрации наборного облочечного элемента на бетонную смесь проводились в экспериментальном смесителе, изображенном на рис.12.

Устройство данного смесителя соответствует схеме, изображенной на рис.1.

Наборный оболочечный виброактиватор изображен на рис.13.

Рис. 12. Экспериментальный Значения независимых величин, изменявшихся в ходе эксперимента отображены в таблице 2.

Сравнение расчетных данных с результатами эксперимента приведено на рис.14.

Данное сравнение показало, что расхождение расчетных и экспериментальных данных не превышает 23%.

Эффективность перемешивания бетонной смеси принято определять по результатам сравнения прочности бетонов приготовленных в смесителе с применением вибрации и без нее. Для проведения данного исследования состав бетонной смеси был выбран в соответствии с ГОСТ 27006-86 c В/Ц=0,5 и Ц:П:Щ=1:2:3 по проектному классу БГС В25 Ж1 ГОСТ 7473-94. Плотность бетонных смесей определялась в соответствии с ГОСТ 10181-2000. В качестве вяжущего применяется портландцемент Ангарского цементного завода марки М400 Д20. Мелким заполнителем являлся зуевский сортированный песок, добываемого карьером №1 братского месторождения. В качестве крупного заполнителя щебень диабазовый фракции 10–20 мм. Формование и испытание образцов размером 100х100х100 мм проводились в соответствии с ГОСТ 10181и ГОСТ 10105-86. В наших исследованиях эффективность виброперемешивания определялась по результатам сравнения прочности бетонов приготовленных в смесителе с применением вибрации и без нее. Оценка прочности бетонных образцов производилась на 3-и, 7-е, 14-е и 28-е сутки твердения. Для оценки прочности на 3-и сутки использовался ударно-импульсный измеритель прочности "Оникс-2.5", а для оценки прочности на 7-е, 14-е и 28-е сутки - пресс П-50. Измерения прочности производились в соответствии с ГОСТ 10180-90 и ГОСТ 18105-86.

Рис.14. Сравнение расчетных данных с результатами эксперимента Из результатов исследования бетонных образцов на прочность, следует, что прочность образцов, изготовленных из вибрированного бетона выше прочности образцов, изготовленных без применения вибрации: на 3-е сутки-до 46%, на 7-е сутки – до 37%, на 14-е сутки – до 24%, на 28-е сутки – до 23%. Кроме того, виброперемешанный бетон быстрее набирает прочность (17,41 МПа на 3-и сутки у бетона, обработанного при A2=22,5 м/с2 и времени перемешивания 30 секунд против 15,41 МПа на 7-е сутки у бетона перемешанного без вибрации в течение секунд). Также отмечается, что применение вибрации позволяет снизить время перемешивания в среднем в 2 раза. Как показывает сравнение прочности образцов бетона, изготовленных в смесителях с наборным виброактиватором и с сильфонным виброактиватором, образцы, приготовленные в смесителе с наборным виброактиватором, в среднем на 12% прочнее, чем образцы, приготовленные с использованием сильфонного активатора.

В четвертой главе приведен анализ прочностных характеристик конструкции смесителя в условиях вибрационного нагружения.

В первой части четвертой главы дана оценка вибрационного воздействия, оказываемого наборным оболочечным виброактиватором на конструкцию смесителя.

Так как для многих машин результаты измерений вибрации статорных элементов являются достаточными для адекватной оценки условий надежности их эксплуатации, а также влияния на работу соседних агрегатов, в наших исследованиях для оценки воздействия вибрации на конструкцию смесителя и окружающую среду мы использовали контактный метод измерения вибрации на невращающихся частях смесителя. Для измерения вибрации использовался многоканальный регистратор сигналов "Атлант -8". Данный прибор состоит из пьезоакселерометров 1 типа ВК-310, блока регистрации и синхронизации сигналов 2, персонального компьютера 3 и соединительных проводов (см. рис. 15,16).

Рис. 15. Крепление акселерометров к Рис.16. Блок регистрации и корпусам подшипников кривошипно- синхронизации сигналов, персошатунного механизма и виброполу нальный компьютер комплекса Вибрация измерялась для семи точек: по две точки для каждого подшипника кривошипно-шатунного механизма (в вертикальной и горизонтальной плоскостях), на опоре смесителя в направлении перпендикулярном направлению колебаний наборного виброактиватора, на корпусе смесителя, в направлении, совпадающим с направлением колебаний виброактиватора и на виброполе на расстоянии 100 см от оси корпуса смесителя. В качестве результатов измерений были получены графики изменения виброускорения, виброскорости и виброперемещения от времени воздействия для данных семи точек и девяти рабочих частот виброактиватора.

В ходе экспериментального исследования наибольшие значения вибрационных показателей были зафиксированы на подшипниковых узлах кривошипношатунного механизма (КШМ). Поэтому, о влиянии вибрации оболочечного элемента на конструкцию смесителя можно судить по значениям вибрационных показателей на подшипниках КШМ.

В соответствии с ГОСТ ИСО 10816-1-97 максимальное значение, полученное в результате измерения на каждом подшипнике или опоре сравнивают с границами зон вибрационного состояния, установленных исходя из международного опыта проведения исследований и эксплуатации. Данные зоны предназначены для качественной оценки состояния машин и подразделяются следующим образом:

зона А - в эту зону попадают, как правило новые машины, только что введенные в эксплуатацию; зона В - машины, попадающие в эту зону, обычно считают пригодными для дальнейшей эксплуатации без ограничения сроков;зона С машины, попадающие в эту зону, обычно рассматривают как непригодные для длительной непрерывной эксплуатации; зона D - уровни вибрации в данной зоне рассматривают как достаточно серьезные, для того чтобы вызвать повреждения машины. Используя измеренные значения среднеквадратической виброскорости, можно определить примерные границы зон вибрационного состояния для подшипников КШМ. Как видно из графиков, изображенных на рис.17, 18, значения виброскорости не выходят из зоны В, что может свидетельствовать о том, что для выбранного промежутка частот значительная часть энергии поглощается оболочечным элементом.

Кроме того, наличие или отсутствие в чаше смесителя бетонной смеси не оказывает значительного влияния на показатели виброскорости, что также может свидетельствовать о решающей роли оболочечного элемента в распространении вибрации на конструкцию смесителя.

Рис.17. Примерные зоны вибрацион- Рис.18. Примерные зоны вибрационного состояния для подшипника ного состояния для подшипника Во второй части четвертой главы приведен анализ мощности, затрачиваемой на привод оболочечных виброактиваторов.

Для оценки мощности, затрачиваемой на привод виброактиватора использовался электрический способ. Величина мощности находилась по известному выражению где W – полезная мощность на валу электродвигателя [Вт], U – напряжение на статоре электродвигателя [В], I- сила тока на статоре электродвигателя [А], cos – коэффициент мощности электродвигателя. Для измерения значений напряжения и силы тока электродвигателя использовался частотный преобразователь. При измерении мощности частота вибрации варьировалась от 50 до 150 Гц с шагом в 25 Гц, амплитуда изменялась от 1 мм до 3 мм. В результате статистической обработки экспериментальных данных было получено уравнение, связывающее мощность, затрачиваемую на привод виброактиватора с амплитудой и частотой вибрации:

где W – мощность[Вт], – частота вибрации [Гц], А – амплитуда вибрации, мм.

Для данного уравнения объясненная доля дисперсии составляет 0,97 и множественный коэффициент корреляции R равен 0,98.

Кроме того было проведено экспериментальное сравнение затрачиваемой мощности на привод виброактиваторов различного типа. Данное сравнение показало, что в среднем на привод сильфонного виброактиватора затрачивается на 16 % больше энергии, чем на привод наборного оболочечного виброэлемента, а на привод дебалансного виброактиватора в среднем затрачивается на 23 % больше энергии, чем на привод сильфонного и на 35% больше энергии, чем на привод наборного оболочечного виброэлемента.

В третьей части четвертой главы дана оценка усталостной прочности сильфона и сферической оболочки, работающих в условиях интенсивной вибрации.

В данном исследовании сильфона и сферической оболочки на усталостную прочность мы воспользовались методом конечных элементов. Расчет производился в программном модуле ANSYS Structure. Силы, прикладываемые для деформации сильфона и сферической оболочки, составляли 100, 200, 300, и 550 Н. При расчете усталостной прочности было принято, что характер нагрузки цикличный, знакопеременный, с постоянной амплитудой. В качестве результатов расчета были получены значения усталостной долговечности– число циклов, которое оболочечный элемент при данной нагрузке выдержит до выхода из строя.

В условиях реальной вибрационной работы в смесителе оболочечные виброактиваторы подвергаются достаточно большому числу циклов нагружения, так например, при вибрации с частотой в 50 Гц в течение 30 секунд на оболочечный виброэлемент приходится 1500 циклов.

Проведенные исследования усталостной прочности оболочечных виброактиваторов – сильфона и сферической оболочки (являющейся одним из основных элементов наборного вибрационного активатора), показали, что данные устройства в условиях интенсивной вибрации выдерживают относительно небольшое число циклов (в наших исследованиях максимум 670 циклов при нагрузке в 100 Н и частоте приложения данной нагрузки 50 Гц). При этом стоит отметить, что с точки зрения ремонтопригодности наборный виброактиватор выглядит более выгодно, так как вышедшую из строя сферическую оболочку достаточно просто заменить и не требуется полная замена виброактиватора, в то время как сильфон устройство полностью ремонтонепригодное и при малейшем нарушении целостности корпуса требует полной замены.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. Выполнен анализ перспективных путей повышения эффективности бетоносмесительного оборудования на основе современного уровня развития технологии приготовления бетонных смесей с применением вибрации. Была расширена существующая классификация вибрационных бетоносмесителей.

2. Конструктивно проработан и создан вибрационный смеситель с внутренним виброактиватором наборного типа. Конструкция защищена 2 патентами РФ на изобретение.

3. На основе численного моделирования процесса вибрации наборного виброактиватора, погруженного в бетонную смесь получена математическая модель, связывающяя динамическую вязкость бетонной смеси с режимами вибрации и геометрическими характеристиками смесителя. Данная модель позволяет определять рациональные режимы вибрации и геометрические характеристики роторных смесителей с наборными виброактиваторами.

4. В результате теоретических и экспериментальных исследований установлено:

- для эффективного разрушения структуры бетонной смеси виброактиватор должен вибрировать с частотой, лежащей в пределах 50-70 Гц;

- отношение площади виброактиватора к объему смеси должно составлять не менее 1,75 м-1;

- на привод наборного виброактиватора в среднем затрачивается на 16 % меньше энергии, чем на привод сильфонного и на 35 % меньше энергии, чем на привод дебалансного активатора;

- применение вибрации при перемешивании бетонных смесей позволяет бетонной смеси быстрее набирать прочность в процессе твердения, кроме того, вибрация позволяет уменьшить время цикла смешивания в среднем в 2 раза;

- образцы готового бетона, изготовленные в смесителе с наборным активатором на 28 сутки твердения в среднем на 12% прочнее, чем образцы, изготовленные в смесителе с сильфонным виброактиватором.

5. Проведенные измерения вибрации на подшипниках кривошипно-шатунного механизма привода наборного виброактиватора, показывают, что среднеквадратические значения виброскорости на всем диапазоне рабочих частот виброактиватора не выходят за пределы, при которых начинается разрушение подшипников. Кроме того, при моделировании спектрального отклика корпуса смесителя выяснилось, что вибрация наборного активатора на выбранном диапазоне рабочих частот не вызывает критических напряжений в конструкции смесителя.

6. Проведенная оценка усталостной прочности сильфона и сферической оболочки показала, что при частоте вибрации данных оболочечных элементов более 50 Гц, нагрузка, прикладываемая с данной частотой не должна превышать 100 Н.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

- в изданиях перечня ВАК:

1. Фигура К.Н., Ефремов И.М., Лобанов Д.В. Моделирование процесса вибрации сферической оболочки, погруженной в бетонную смесь // Механизация строительства. 2013. № 4. С. 40-44.

2. Фигура К.Н., Ефремов И.М. Эффективность применения сильфонных виброэлементов в бетоносмесителях: исследование методом численного моделирования // Строительные и дорожные машины. 2011. № 12. С. 47-50.

3. Ефремов И.М., Лобанов Д.В., Фигура К.Н., Ивасиив Д.М. Определение реологических показателей бетонных смесей по их критериальной значимости // Вестник машиностроения. 2011. № 9. С. 44-48.

4. Ефремов И.М., Лобанов Д.В., Фигура К.Н., Комаров И.В. Современное бетоносмесительное оборудование в аспекте исследования способов механической активации бетонных смесей при интенсификации процессов перемешивания // Системы. Методы. Технологии. 2011. № 3(11). С. 19-27.

5. Ефремов И.М., Лобанов Д.В., Фигура К.Н., Комаров И.В. Патентноаналитический обзор и расширенная класификация бетоносмесительных машин в аспекте исследования вибрационных технологий перемешивания бетонных смесей // Системы. Методы. Технологии. 2011. № 2(10). С. 38-45.

6. Ефремов И.М., Лобанов Д.В., Фигура К.Н., Никифоров Р.Е., Комаров И.В.

Вибрационные методы перемешивания бетонных смесей в аспекте патентноинформационного анализа // Механизация строительства. 2011. № 4(802). С. 6-10.

7. Ефремов И.М., Лобанов Д.В., Фигура К.Н. Механическая активация бетонных смесей при интенсификации процессов перемешивания // Механизация строительства. 2011. № 2(800). С. 6-8.

8. Ефремов И.М., Лобанов Д.В., Фигура К.Н. Современные технологии интенсификации процессов перемешивания бетонных смесей // Строительные и дорожные машины. 2011. № 1. С. 37-41.

9. Ефремов И.М., Фигура К.Н. Особенности применения метода физического моделирования к расчету бетонного смесителя // Системы. Методы. Технологии.

2010. № 3(7). С. 36-41.

10. Ефремов И.М., Фигура К.Н. Процесс распространения колебаний в условиях перемешивания смесей // Системы. Методы. Технологии. 2010. № 2(6).

С. 42-45.

11. Ефремов И.М., Фигура К.Н. Использование метода физического моделирования при расчете роторно-вибрационного смесителя // Современные технологии. Системный анализ. Моделирование. 2009. № 2(22). С. 21-25.

- в других изданиях:

12. Фигура К.Н. Выбор оптимальных геометрических параметров и режимов вибрации для бетоносмесителей с оболочечными виброактиваторами // Актуальные проблемы науки и образования: прошлое, настоящее, будущее: сб.

науч. тр. по материалам междунар. заочной науч.-практ. конф. 29 марта 2012 г.

Тамбов, 2012. Ч. 6. C-113-114.

13. Фигура К.Н., Ефремов И.М. Применение оболочечных элементов в качестве источника вибрации в бетоносмесителях // Сборник работ победителей отборочного тура Всероссийского конкурса научно-исследовательских работ студентов, аспирантов и молодых ученых по нескольким междисциплинарным направлениям, г. Новочеркасск, окт.-нояб. 2011 г. Новочеркасск, 2011. C. 139-141.

14. Ефремов И.М.,Фигура К.Н., Решение задачи по усовершенствованию конструкции роторно-вибрационного смесителя // Mechanical development issues.

International Conference: collection of papers. Ulanbaatar, Mongolia: Mongolian University of Science and Technology, 18-20 June, 2009. P. 203-205.

15. Ефремов И.М., Фигура К.Н., Математическая модель процесса распространения колебаний в смесях в условиях виброперемешивания // Механики XXI веку: материалы VIII всерос. науч. – техн. конф. с междунар.

участием: сб. докл. Братск, 2009. С. 68-71.

16. Фигура К.Н., Ефремов И.М. Устройство для перемешивания бетонной смеси: пат. 2399486 Рос. Федерация. № 2009120342/03; заявл. 28.05.09; опубл.

20.09.10.

17. Фигура К.Н., Ефремов И.М. Роторный смеситель с тарельчатопружинным вибровозбудителем: пат. 2413572 Рос. Федерация. № 2009119931/05;

заявл. 26.05.09; опубл. 10.12.10.



 


Похожие работы:

«ВИГОВСКАЯ Татьяна Юрьевна Б А Ю - И ТЕРМОДИНАМИКА ДРОССЕЛЬНЫХ ПНЕВМОУДАРНЫХ МЕХАНИЗМОВ С ФОРСАЖЕМ И КАМЕРОЙ ПНЕВМАТИЧЕСКОГО БУФЕРА ДЛЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ РУЧНЫХ МАШИН 05.05.04. Дорожные, строительные и подъемно-транспортные машины АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук 0мск-2002 if-1 0 Работа выполнена в Новосибирском государственном архитектурно-строительном университете Научный руководитель: заслуженный изобретатель РСФСР, хт.н., профессор...»

«Грановский Андрей Владимирович РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ ПОВЫШЕНИЯ ГАЗОДИНАМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ВЫСОКОНАГРУЖЕННЫХ СТУПЕНЕЙ ОХЛАЖДАЕМЫХ ГАЗОВЫХ ТУРБИН Специальность 05.04.12 – Турбомашины и комбинированные установки АВТОРЕФЕРАТ диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Москва – 2011 Работа выполнена в Московском Энергетическом Институте (Техническом университете) Официальные оппоненты : доктор технических наук профессор Зарянкин А. Е. доктор технических наук...»

«УДК 620.17 Харанжевский Евгений Викторович ИССЛЕДОВАНИЕ ВЫСОКОСКОРОСТНОЙ ПЕРЕКРИСТАЛЛИЗАЦИИ ПРИ ЛАЗЕРНОМ УПРОЧНЕНИИ СРЕДНЕУГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ Специальность 05.02.01 — Материаловедение (промышленность) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Ижевск — 2002 Работа выполнена в Ижевском государственном техническом университете. Научный руководитель : доктор технических наук, профессор Ломаев Г. В. Научный консультант : кандидат...»

«Репин Сергей Васильевич МЕТОДОЛОГИЯ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ СИСТЕМЫ ТЕХНИЧЕСКОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАШИН Специальность 05.05.04 – Дорожные, строительные и подъемно-транспортные машины АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени доктора технических наук Санкт-Петербург 2008 Работа выполнена в ГОУ ВПО Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет Научный консультант : доктор технических наук, профессор Евтюков Сергей Аркадьевич Официальные...»

«Мовсисян Арам Ваникович ПОВЫШЕНИЕ ТОЧНОСТИ ДИСКОВЫХ ФАСОННЫХ ЗАТЫЛОВАННЫХ ФРЕЗ ПРИ ПЕРЕТАЧИВАНИИ Специальность 05.03.01 Технологии и оборудование механической и физико-технической обработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва 2008 Работа выполнена в ГОУ ВПО Московский государственный технологический университет Станкин Научный руководитель : доктор технических наук, профессор Петухов Юрий Евгеньевич Официальные оппоненты :...»

«ГРИГОРЬЕВ ЕВГЕНИЙ ЮРЬЕВИЧ РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ СПОСОБОВ СНИЖЕНИЯ ВИБРАЦИИ КОЛЬЦЕВЫХ ДИФФУЗОРОВ ГАЗОВЫХ ТУРБИН Специальность 05.04.12 – Турбомашины и комбинированные турбоустановки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2014 Работа выполнена на кафедре Паровых и газовых турбин ФГБОУ ВПО Национальный исследовательский университет МЭИ Научный руководитель : Зарянкин Аркадий Ефимович заслуженный деятель науки и техники РФ,...»

«Атаманюк Василий Иванович РАЗРАБОТКА ПУТЕЙ И СРЕДСТВ ПОВЫШЕНИЯ СТАБИЛЬНОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ ШВОВ ПРИ СВАРКЕ НЕПЛАВЯЩИМСЯ ЭЛЕКТРОДОМ Специальность 05.03.06 – Технологии и машины сварочного производства АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Волгоград – 2008 2 Работа выполнена на кафедре Оборудование и технология сварочного производства Волгоградского государственного технического университета Научный руководитель : заслуженный деятель науки...»

«Иванченко Татьяна Олеговна НАУЧНО-МЕТОДИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РЕОРГАНИЗАЦИИ НАУКОЕМКОГО ПРОИЗВОДСТВА Специальность 05.02.22 – Организация производства (в области радиоэлектроники) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва, 2012 Диссертационная работа выполнена на кафедре Технологические основы радиоэлектроники Московского государственного технического университета радиотехники, электроники и автоматики. Научный руководитель : доктор...»

«БЕЛОГОЛОВ ЮРИЙ ИГОРЕВИЧ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ УПЛОТНИТЕЛЬНЫХ СОЕДИНЕНИЙ С ТОНКОСТЕННЫМИ ЭЛЕМЕНТАМИ (УПРУГОЙ КРОМКОЙ) Специальность 05.02.02– Машиноведение, системы приводов и детали машин АВТОРЕФЕРАТ Диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Братск– 2013 Работа выполнена в ФГБОУ ВПО Братский государственный университет и ФГБОУ ВПО Иркутский государственный университет путей сообщения. Научный руководитель : Долотов Алексей Митрофанович доктор...»

«Сергеева Ирина Владиславовна Моделирование зацепления при проектировании приводов машин на основе спироидных передач Специальность 05.02.02 - Машиноведение, системы приводов и детали машин (технические наук и) Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Новосибирск – 2012 Работа выполнена на кафедре Подъемно-транспортные, путевые, строительные и дорожные машин Федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего...»

«Павлов Владимир Павлович МЕТОДОЛОГИЯ ЭФФЕКТИВНОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОДНОКОВШОВЫХ ЭКСКАВАТОРОВ Специальность: 05.05.04 – Дорожные, строительные и подъемно-транспортные машины Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Москва – 2008 2 • Работа выполнена в Федеральном государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Сибирский федеральный университет, г. Красноярск • Научный консультант : доктор технических наук,...»

«ЗВЕРЕВ ЕГОР АЛЕКСАНДРОВИЧ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ КАЧЕСТВА ПЛАЗМЕННЫХ ПОКРЫТИЙ ИЗ ПОРОШКОВОГО МАТЕРИАЛА МАРКИ ПГ-С27 Специальность: 05.02.07 – технология и оборудование механической и физико-технической обработки А в то р е ф е р а т диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Новосибирск – 2011 Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Новосибирский государственный...»

«Савченко Андрей Владимирович СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ СКВАЖИННОЙ ТЕХНОЛОГИИ ГИДРОИМПУЛЬСНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ НА ГОРНЫЕ ПОРОДЫ ПРИ ДОБЫЧЕ ПОЛЕЗНЫХ ИСКОПАЕМЫХ Специальность: 25.00.22 – Геотехнология (подземная, открытая и строительная) 05.05.06 – Горные машины АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Новосибирск – 2009 Работа выполнена в Учреждении Российской академии наук Институте горного дела Сибирского отделения РАН академик РАН, профессор Научный...»

«КОВАЛЕВ АЛЕКСЕЙ ЮРЬЕВИЧ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ УРАВНОВЕШЕННОСТИ ВЫСОКОСКОРОСТНЫХ РОТОРОВ С МАГНИТНЫМИ ПОДШИПНИКАМИ НА ОСНОВЕ КОМПЕНСАЦИОННОГО МЕТОДА СБОРКИ Специальность 05.02.08 – Технология машиностроения АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Рыбинск – 2013 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Пермский национальный исследовательский...»

«БЕЛОКОПЫТОВ ВЛАДИМИР ВЛАДИМИРОВИЧ ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПОКОВОК СЛОЖНОЙ ФОРМЫ НА ОСНОВЕ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ МЕТОДА ГРУППОВОЙ ШТАМПОВКИ Специальность 05.02.09 – Технологии и машины обработки давлением Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва 2010 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московском государственном технологическом университете Станкин Научный...»

«ИСАНБЕРДИН Анур Наилевич ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ЛОПАТОК ПАРОВЫХ ТУРБИН ИЗ СПЛАВА ВТ6 С УЧЁТОМ НАСЛЕДСТВЕННОСТИ ПРИ ИХ РЕМОНТЕ С УПРОЧНЕНИЕМ ПОВЕРХНОСТНОГО СЛОЯ Специальность 05.02.08 – Технология машиностроения АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Уфа – 2011 Работа выполнена в ГОУ ВПО Уфимский государственный авиационный технический университет (УГАТУ) на кафедре технологии машиностроения Научный руководитель :...»

«ШАЛЫГИН МИХАИЛ ГЕННАДЬЕВИЧ ПОВЫШЕНИЕ ИЗНОСОСТОЙКОСТИ ДЕТАЛЕЙ ТОРЦОВЫХ ПАР ТРЕНИЯ БИТУМНЫХ ШЕСТЕРЕННЫХ НАСОСОВ Специальность 05.02.04 – Трение и износ в машинах АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Брянск – 2010 2 Работа выполнена на кафедре Управление качеством, стандартизация и метрология ГОУ ВПО Брянский государственный технический университет доктор технических наук, профессор Научный руководитель Горленко Олег Александрович доктор...»

«ЕПИФАНЦЕВ Кирилл Валерьевич ВЫБОР РАЦИОНАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ НАБОРНОЙ МАТРИЦЫ ТОРФЯНОЙ ФОРМУЮЩЕЙ МАШИНЫ ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ ЭНЕРГОПЛОТНОГО ОКУСКОВАННОГО ТОПЛИВА Специальность 05.05.06 – Горные машины Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук САНКТ-ПЕТЕРБУРГ 2012 Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Национальный минерально-сырьевой университет Горный Научный...»

«МЕЛЬНИК ИВАН СЕРГЕЕВИЧ РЕГУЛИРОВАНИЕ ТРАНСПОРТНЫХ ДИЗЕЛЕЙ ИЗМЕНЕНИЕМ ИХ РАБОЧИХ ОБЪЁМОВ Автореферат диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук по специальности 05.04.02 – тепловые двигатели Москва, 2013 1 Работа выполнена на кафедре теплотехники и тепловых двигателей Российского университета дружбы народов. Научный руководитель : Заслуженный работник высшей школы РФ, доктор...»

«Новиков Виталий Иванович ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СЛОЖНОПРОФИЛЬНЫХ ДЕТАЛЕЙ ИЗ ЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ МЕТОДОМ ЭЛЕКТРОЛИТНО-ПЛАЗМЕННОГО ПОЛИРОВАНИЯ. Специальность 05.02.07 – Технология и оборудование механической и физико-технической обработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук. Санкт-Петербург - 2010 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Санкт-Петербургский...»








 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.