WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

На правах рукописи

БЕЛОГОЛОВ ЮРИЙ ИГОРЕВИЧ

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ УПЛОТНИТЕЛЬНЫХ СОЕДИНЕНИЙ С ТОНКОСТЕННЫМИ ЭЛЕМЕНТАМИ (УПРУГОЙ КРОМКОЙ)

Специальность 05.02.02– Машиноведение, системы приводов и

детали машин

АВТОРЕФЕРАТ

Диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Братск– 2013

Работа выполнена в ФГБОУ ВПО «Братский государственный университет» и ФГБОУ ВПО «Иркутский государственный университет путей сообщения».

Научный руководитель: Долотов Алексей Митрофанович доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой «Прикладная механика»

ФГБОУ ВПО «Иркутский государственный университет путей сообщения»

Официальные оппоненты: Аистов Игорь Петрович доктор технических наук, профессор, профессор кафедры «Промышленная экология и безопасность» ФГБОУ ВПО «Омский государственный технический университет» (г. Омск) Тарасов Вячеслав Анатольевич кандидат технических наук, доцент, доцент кафедры «Теоретическая и прикладная механика» ФГБОУ ВПО «Братский государственный университет» (г. Братск)

Ведущая организация: ОАО «Иркутский научно-исследовательский и конструкторский институт химического и нефтяного машиностроения» (ИркутскНИИхиммаш, г. Иркутск)

Защита диссертации состоится «19» октября 2013 г. в 9-00 часов на заседании совета по защите докторских и кандидатских диссертаций Д212.018.02 при ФГБОУ ВПО «Братский государственный университет» (БрГУ) по адресу: 665709, г. Братск, ул. Макаренко 40, ауд. 3205.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО «Братский государственный университет»

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью учреждения, просим направлять по адресу: 665709, г. Братск, ул. Макаренко 40, «БрГУ», диссертационный совет Д212.018.02, ученому секретарю: e-mail: efremov@brstu.ru, тел:

(3953) 32-53-63, факс: (3953) 33-54-

Автореферат разослан «18» сентября 2013 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат технических наук, доцент И.М. Ефремов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. В настоящее время для управления потоком рабочей среды и обеспечения требуемой герметичности подвижных и неподвижных соединений деталей (узлов) арматуры используются различные конструкции клапанов, задвижек, кранов, фланцев, штуцеров и др. Используемые в них сопрягаемые элементы – уплотнительные соединения (УС), должны обеспечивать требуемую герметичность в широком диапазоне давлений, температур, при различном химическом составе рабочих сред и др. условиях эксплуатации.

В настоящее время распространение в качестве УС получили цельнометаллические УС (т.н. УС «металл-металл»), где подвижный элемент УС – золотник – выполняется коническим (реже – сферическим или более сложной формы), а неподвижный элемент – седло – тонкостенным в виде оболочки вращения (иногда в литературе именуемой упругой кромкой). Чаще всего используются цилиндрические оболочки, как наиболее простые в изготовлении.

Выполнение седла тонкостенным позволяет снизить усилие герметизации в цельнометаллическом УС практически до уровня металлополимерного УС, обеспечить равномерность распределения герметизирующего усилия по периметру, снизить требования к точности монтажа и сборки.

Использование тонкостенных элементов особенно целесообразно, когда применение металлополимерных УС осложнено по условиям эксплуатации (составы рабочих сред, температурные режимы), использование притертых плоских или конических УС нерационально из-за термоциклирования, так как при этом теряются достигнутые притиркой геометрические параметры уплотнительных поверхностей.

Однако, при всех положительных свойствах тонкостенных элементов, следует отметить их чувствительность к силовому нагружению, особенно в клапанных УС, где перекрытие потока рабочей среды сопровождается динамической (ударной) нагрузкой, которая может более чем на порядок превышать статическую. При этом область рациональных геометрических размеров для тонкостенных элементов достаточно узкая. Выход из нее в одну сторону ведет к пластическому деформированию тонкостенного элемента и его возможному разрушению, а в другую сторону – к потере тонкостенным элементом его положительных свойств, а именно малых усилий герметизации и большого ресурса работы УС.

Поэтому одним из направлений совершенствования конструкций УС является снижение толщины (жесткости) тонкостенного элемента при безусловном сохранении им своих прочностных свойств, т. е. выбор таких размеров тонкостенного элемента, при которых минимизация жесткости тонкостенного элемента сочетается с обеспечением его прочности. Такие геометрические размеры будем называть рациональными.

Особо отметим, что при назначении рациональных размеров оболочечного седла одновременно обеспечивается минимизация герметизирующего усилия.

Наряду с указанным направлением совершенствования рассматриваемых УС, для клапанов важным также является снижение динамической нагрузки. Очень часто это снижение может быть достигнуто путем полной или частичной разгрузки золотника от действия давления рабочей среды. При этом одновременно с задачей снижения динамической нагруженности клапана за счет использования менее мощных приводов, улучшения габаритно-массных характеристик, что особенно важно для авиационной и космической техники, решается задача защиты оболочечного элемента от перегрузки со стороны привода при изменении давления рабочей среды.

Проблема использования тех или иных способов разгрузки золотника от действия давления рабочей среды обычно связано с появлением в клапане т.н. вторичных уплотнений (ВУ), обеспечению работоспособности которых также может помочь использование тонкостенных элементов.

На основании вышеизложенного можно заключить, что возможными направлениями совершенствования конструкций УС с тонкостенными элементами являются выбор рациональных размеров тонкостенного седла УС, при которых минимизация жесткостных свойств седла обеспечивает минимизацию герметизирующего усилия, а также разгрузка золотника клапана от давления рабочей среды, что позволяет снизить динамические нагрузки при срабатывании клапана, как основных силовых факторов, определяющих ресурсные, массогабаритные и другие эксплуатационные характеристики УС. Отсутствие рекомендаций по выбору рациональных размеров тонкостенного элемента УС, путей управления его жесткостью, снижению динамической нагрузки при срабатывании клапана и разгрузке золотника обуславливает актуальность темы диссертационной работы.

Объектом исследования является: УС с тонкостенными элементами (упругой кромкой).

Предмет исследования: обеспечение прочности тонкостенного элемента при одновременной минимизации его жесткости при неопределенной возникающей при срабатывании клапана динамической нагрузки.

Цель работы: совершенствование уплотнительных соединений с тонкостенными элементами с целью минимизации усилия герметизации и повышения ресурса УС.

Достижение поставленной цели требует решение ряда задач:

1. Анализ современного состояния конструктивных решений УС с тонкостенными элементами, с золотником, разгруженным от давления рабочей среды.

2. Определение направлений совершенствования УС с тонкостенными элементами.

3. Определение рациональных размеров оболочечно-пластинчатого седла, работающего в условиях ударного нагружения.

4. Определение рациональных размеров оболочечно-пластинчатого седла, работающего в условиях статического нагружения (с учетом давления рабочей среды).

5. Разгрузка золотника от действия давления рабочей среды.

6. Теоретико-экспериментальная проверка методики определения рациональных геометрических размеров оболочечно-пластинчатого седла затвора.

Научная новизна и положения, выносимые на защиту:

1. Разработка методик статического и динамического расчетов тонкостенного оболочечно-пластинчатого седла.

2. Постановка и решение оптимизационной задачи определения размеров тонкостенного оболочечно-пластинчатого седла, работающего в условиях ударного нагружения, без предварительного определения максимальной динамической нагрузки.

3. Постановка и решение оптимизационной задачи определения размеров тонкостенного оболочечно-пластинчатого седла, работающего в условиях статического нагружения с учетом давления рабочей среды.

Обоснованность и достоверность полученных результатов подтверждаются:

разработанной методикой определения рациональных геометрических размеров оболочечно-пластинчатого седла, реализованной с помощью универсального математического пакета PTC MathCAD, конечно-элементным моделирование с использованием автоматизированных системах расчета APM WinMachine и MSC.vN4W, проведенными экспериментальными исследованиями на разработанном универсальном стенде; совпадением результатов конечно-элементного моделирования и аналитических расчетов, и совпадением результатов экспериментальных испытаний и аналитических с точностью, приемлемой для инженерной практики.

Практическая ценность работы и ее реализация:

– создана инженерная методика расчета рациональных геометрических размеров седла фланцевого УС, позволяющая снизить усилие герметизации в стыке;

– создана инженерная методика расчета рациональных геометрических размеров тонкостенного оболочечно-пластинчатого седла клапана, позволяющая снизить динамические нагрузки в затворе, что позволяет прогнозировать снижение герметизирующего усилия, повышение ресурса клапана, улучшение его массо-габаритных характеристик;

– разработано стендовое оборудование, позволяющее проводить деформационные исследования тонкостенных оболочечно-пластинчатых седел с диаметром условного прохода (ДУ) до 40 мм при усилии со стороны привода до 5 кН;

– разработаны перспективные конструкции седел пониженной жесткости и золотников, разгруженных от давления рабочей среды.

Результаты диссертационной работы использованы в ОАО ИркутскНИИхиммаш (г. Иркутск) при разработке новых УС, а также используются в лекционных курсах при подготовке студентов и аспирантов в ФГБОУ ВПО «Иркутский государственный университет путей сообщения» и ФГБОУ ВПО «Национальный исследовательский Иркутский государственный технический университет».

Апробация работы: Основные результаты научных исследований докладывались и обсуждались на научных конференциях: Международной научной конференции, посвященной памяти генерального конструктора ракетно-космических систем академика М.Ф. Решетнева «Решетневские чтения» (г. Красноярск, 2011-2012 гг.);

Всероссийской научно-практической конференции «Проблемы транспорта Восточной Сибири» (г. Иркутск, 2012 г.); II Всероссийской научно-практической конференции, приуроченной ко Дню космонавтики «Авиамашиностроение и транспорт Сибири» (г.

Иркутск, 2012 г.); Международной конференции «Проблемы механики современных машин» (г. Улан-Удэ, 2012 г.); Третьей международной научно-практической конференции «Безопасность регионов – основа устойчивого развития» (г. Иркутск, 2012 г.);

Енерго-та ресурсозберiгаючi технологiї при експлуатацiї машин та устаткування (Україна, г. Донецьк, 2012 г.);

Публикации: по результатам исследований опубликовано 15 научных работ, включая статьи в журналах и трудах конференций, из них 6 в рецензируемых изданиях, рекомендованных ВАК РФ для опубликования результатов диссертационных работ, депонированная рукопись № 508-В2011. Поданы заявки (№ 20111502212, г.; № 2012132174, 2011 г.; № 2012150424, 2012 г.) на изобретения.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения, приложений и библиографического списка. Общий объем работы страниц, включая 10 таблиц, 88 рисунков, библиографического списка – 179 наименований.

В приложениях приводятся результаты экспериментальных исследований седел № 2 и № 3 (Прил. 1) и программа расчета рациональных геометрических размеров оболочечно-пластинчатого седла в MathCAD 14 (Прил. 2).

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность совершенствования уплотнительных соединений, сформулирована цель исследования, указана научная новизна и практическая ценность, приведена общая характеристика диссертационной работы с кратким изложением основных положений.

Первая глава диссертации посвящена обзору и анализу конструктивных решений УС с использованием тонкостенных элементов и с разгруженным золотником от давления рабочей среды, определению направлений совершенствования, постановке цели и задач диссертационного исследования.

Вопросам исследования УС деталей машин, в том числе с тонкостенными элементами посвящены работы: В.А. Ананьевского, А.И. Белоусова, И.А. Биргера, Е.Ф.

Бугаенко, А.И. Гошко, А.И. Голубева, Б.М. Громыко, Л.И. Гурняка, А.М. Долотова, С.П. Ереско, В.А. Зацарного, Б.В. Кармугина, Н.Н. Коленко, Л.А. Кондакова, Б.П.

Коновалова, Куршин А.П., В.М. Мартынова, Д.А. Мендельсона, О.П. Мулюкина, П.М. Огара, Д.Ф. Пасынкова, В.К. Погодина, В.Д. Продана, Н.Т. Романенко, О.П. Ряховского, Г.Г. Стратиневского, Т.П. Тер-Матиосянца, Ю.И. Тарасьева, Л.А. Савина, Л.С. Ушакова, Д.Е. Чегодаева, В.Г. Чуркина, В.В. Шелофаста, Шпакова О.Н., R. Huber, G. Ehmig, K. Vogt, Alfred H. Rolfe, Govert J. Snoek, O. Winkler, и др.

Проведенный обзор клапанных и фланцевых УС, разработанных в СССР, России и за рубежом, выявил более 70 конструкций с использованием тонкостенных элементов. Анализ клапанных УС показал, что основным недостатком таких конструкций, является чувствительность тонкостенного элемента к изменению силового нагружения (динамическим нагрузкам) со стороны золотника при перекрытии потока рабочей среды. Как показали исследования А.М. Долотова, максимальная динамическая нагрузка, возникающая при срабатывании клапана, с тонкостенным цилиндрическим оболочечным седлом может быть определена из выражения:

где Fst – статическая сила, действующая со стороны золотника на седло в момент касания; E к – кинетическая энергия подвижных частей клапана в момент контакта золотника и седла; Еф – энергия, затрачиваемая на компенсацию отклонений формы сопрягаемых элементов затвора; с1 – приведенная жесткость подвижных частей клапана; с 2 – радиальная жесткость оболочечного элемента; – половина угла при вершине конуса; – угол трения в стыке уплотнительного соединения.

Достаточно часто используются тонкостенные элементы сложной геометрической формы, которые технологически трудно реализовать на практике. Были выявлены конструкции клапанных УС, где для снижения динамических нагрузок используются осевые упоры и полимерные гасители удара, однако, такие конструктивные решения ведут к снижению ресурса УС и ограничивают область применения.

Обзор и анализ литературных источников по прочностному расчету тонкостенных элементов показал отсутствие практических рекомендаций по выбору и расчету их рациональных геометрических размеров.

Во второй части главы рассматриваются УС с частично или полностью разгруженным золотником от действия давления рабочей среды. Обзор и анализ разгруженных УС позволил условно разделить их на 4 группы, где разгрузка осуществляется с помощью: 1) поршня; 2) мембраны; 3) сильфона; 4) второго золотника (двухседельные). Основным недостатком таких конструкций является громоздкость, низкая надежность, ограниченный ресурс.

Исходя из вышеизложенного и анализа выражения (1) были определены следующие направления снижения динамической нагрузки в УС с тонкостенными элементами:

1) снизить приведенную жесткость тонкостенного элемента за счет конструктивных решений (рис. 1, а), а его прочность обеспечить определением рациональных геометрических размеров.

2) снизить кинетическую энергию золотника клапана за счет его частичной или полной разгрузки от давления рабочей среды (рис. 1, б).

Рис. 1. Пути совершенствования УС с тонкостенными элементами а) – вариант снижения жесткости седла: 1 – золотник; 2 – оболочечный элемент; 3 – пластинчатый элемент; б) – вариант разгрузки золотника: 1 – золотник; 2 - оболочечное седло; 3 – вторичные уплотнения (ВУ) Первая глава диссертации заканчивается постановкой цели и задач диссертационного исследования.

Вторая глава диссертации посвящена первому направлению совершенствования УС с использованием тонкостенных элементов – снижению приведенной жесткости тонкостенного элемента и разработке методики определения его рациональных геометрических размеров.

В качестве наиболее технологичной была выбрана оболочечно-пластинчатая схема седла (рис. 1, а), где тонкостенная оболочка расположена на упругой пластине, жестко закрепленной по контуру, например, в корпусе клапана. Расчетная схема тонкостенного оболочечно-пластинчатого седла представлена на рис. 2, а – для клапанного УС и рис. 2, б – для фланцевого УС.

Внешние силовые статические параметры, возникающие на верхнем торце оболочечного элемента, определяются из следующих выражений:

где Tst – интенсивность осевой силы; Qst – интенсивность радиальной силы; ro – радиус образующей оболочечного элемента.

Статическая сила Fst, указанная в (2), в зависимости от рассматриваемого УС, может являться: 1) статической силой действующая в клапанном УС со стороны золотника на седло в момент посадки (рис. 2, а); 2) статическим усилием во фланцевом УС (рис. 2, б).

Следует отметить, что в клапанном УС для обеспечения прочности тонкостенного элемента, определяющим параметром является максимальная динамическая ударная нагрузка Fdin,указанная в (1), обусловленная кинетической энергией подвижных частей и приведенной жесткостью клапана. Поэтому, при прочностном расчете тонкостенного элемента клапанного УС учитывалась именно Fdin.

В общем виде дифференциальные уравнения деформаций пластинчатого и оболочечного элементов могут быть записаны в виде выражений (3) и (5) соответственно:

оболочечно-пластинчатого седла:

где p p – давление рабочей среды; Dо – изгибная жесткость оболочечного элемента;

– параметр оболочечного элемента, 4 3(1 2 ) /(rо2 hо ) ; w – радиальное смещение оболочечного элемента; – коэффициент Пуассона; x – текущая координата, 0 xl.

Решение (5) ищем в виде:

K i – функции А.Н. Крылова:

K 0 ( x) cosh(x) cos(x); K1 ( x) cosh(x) sin(x) sinh(x) cos(x);

K 2 ( x) sinh(x) sin(x); K 3 ( x) cosh(x) sin(x) sinh(x) cos(x).

Граничное условие для пластинчатого элемента:

1) на наружном краю пластинчатого элемента, т.е. при rp R p : sp 0.

Граничные условия для оболочечного элемента:

1) на верхнем торце оболочечного элемента w ' ' (0) 0 ( M (0) 0 ), откуда 2) на верхнем торце оболочечного элемента w ' ' ' (0) Q / Dо, откуда A3 Q / Dо3.

На контуре разделения пластинчатого и оболочечного элементов назначаем следующие условия совместности деформаций:

где M so, M sp ; Qso, Qsp ; w, rp, so, sp – моменты, силы, прогибы и углы поворота в месте сопряжения пластинчатого и оболочечного элементов соответственно.

В результате раскрытия граничных условий оболочечного и пластинчатого элементов, и условий совместности деформаций (8), задача нахождения постоянных интегрирования сводится к решению системы из трех уравнений (9) – для клапанного УС и четырех (10) – для фланцевого УС:

После определения постоянных интегрирования может быть вычислен прогиб пластинчатого элемента для клапанного и фланцевого УС из выражений (11) и (12) соответственно:

Радиальная жесткость оболочечного элемента с2 и осевая жесткость пластинчатого элемента с3 определяются из выражений:

На рис. 3 показаны жесткостные модели оболочечно-пластинчатого седла для клапанного и фланцевого УС.

Приведенная жесткость для клапанного и фланцевого УС может быть определена из выражений (14) и (15) соответственно:

где с1 – жесткость привода.

Рис. 3. Жесткостная модель оболочечно-пластинчатого седла Выше было указано, что определяющим параметром для обеспечения прочности тонкостенного оболочечно-пластинчатого седла клапанного УС является динамическая ударная нагрузка Fdin.

С учетом вышеизложенного для тонкостенного оболочечно-пластинчатого седла клапанного УС динамическая ударная нагрузка определяется из выражения:

с последующим разложением Fdin на составляющие:

и выполнением прочностного расчета.

Определение эквивалентных напряжений производилось по четвертой гипотезе прочности (гипотезе формоизменения), на наружных и внутренних поверхностях тонкостенного оболочечно-пластинчатого седла.

Приведенная выше аналитическая методика статического, динамического, прочностного и жесткостного расчетов позволяет поставить следующие задачи определения рациональных геометрических размеров тонкостенного оболочечнопластинчатого седла:

1. Проектный расчет динамически нагруженного седла клапана (учитывается Eк):

Целевая функция: спр (ho, h p ) min.

2. Проверочный расчет статически нагруженного седла клапана c учетом действия давления рабочей среды:

3. Проектный расчет седла фланцевого соединения:

Целевая функция: спр (ho, h p ) min.

Решение поставленных задач расчета рациональных геометрических размеров седла с помощью PTC MathCAD рассматривается в главе 3.

Третья глава диссертации посвящена расчету рациональных геометрических размеров тонкостенных оболочечно-пластинчатых седел клапанного и фланцевого УС в PTC MathCAD 14.

Решение задач, поставленных в главе 2, приводится в виде алгоритма, представленного на рис. 4-6.

Алгоритм разбит на три основные части. Последовательность определения параметров в первой (рис. 4) и третьей частях (рис. 6) алгоритма для клапанного и фланцевого УС одинаковые. В первой части алгоритма (рис. 4) задаются исходные данные, определяются функции А.Н. Крылова и др. параметры. Давление рабочей среды, в случае расчета фланцевого УС или при проверочном расчете клапанного УС, задается в исходных данных и учитывается в уравнениях, согласно аналитической методике приведенной в главе 2. Первая часть алгоритма заканчивается определением жесткостей для пластинчатого и оболочечного элементов.

Рис. 4. Алгоритм определения жесткостных параметров Рис. 5. Алгоритм определения прочностных параметров Во второй части алгоритма (рис. 5) определяются: динамическая нагрузка Fdin(ho, hp), и внешние динамические параметры Tdin(ho, hp), Qdin(ho, hp). Жесткостные параметры и параметры напряженно-деформированного состояния (НДС) переопределяются. Вторая часть алгоритма заканчивается определением эквивалентных напряжений для пластинчатого и оболочечного элементов. В случае расчета фланцевого УС, где отсутствует динамическая нагрузка Fdin, после первой части алгоритма сразу определяются эквивалентные напряжения для пластинчатого и оболочечного элементов. В этом случае переопределение жесткостных параметров и параметров НДС не требуется.

Рис. 6. Алгоритм расчета рациональных геометрических размеров седла В третьей части алгоритма (рис. 6) проводится расчет рациональных геометрических размеров тонкостенного оболочечно-пластинчатого седла путем решения поставленных задач оптимизации для клапанного и фланцевого УС, описанных в главе В блоках 13-15 (рис. 6) задаются исходные параметры для подпрограмм (блоки 14-16). Эквивалентные напряжения для пластинчатого и оболочечного элементов задаются как функции от радиуса r и координаты x соответственно. Это было сделано для того, чтобы подпрограммы в соответствии с заданным шагом производили поиск максимальных напряжений и соответствующих им текущих координаты x и радиуса rp.

Полученные результаты расчета толщин ho, hp после вычислительного блока Given – minimize проходят проверку по допускаемым напряжениям (блок 19). В случае невыполнения этих условий, значения радиуса rmax.p и координаты xmax.o снова анализируются подпрограммами и передаются в вычислительный блок Given – minimize, где производиться повторный расчет.

В качестве примера рассмотрим тонкостенное оболочечно-пластинчатое седло клапана, имеющее следующие параметры: ro = 19 мм; R p = 42,5 мм; E = 9·104 МПа;

= 0,35; = 15°; коэффициент трения в стыке f = 0,1; l = 3; ho = 1 мм и h p = 1 мм (взятые начальные приближения); Fst = 450 Н; E к 100 Н·мм; принятое допускаемое напряжение для материала БрО5Ц5С5 adm = 260 МПа; Eф = 0.

Полученные графики, представлены на рис. 7-14. Начальные приближения (рассчитанные): rmax.p = 19; xmax.o = 10,173. Рациональные геометрические размеры (толщины): ho 0,936 мм; h p 1,719 мм.

Рис. 7. Радиальное смещение в оболо- Рис. 8. Осевое перемещение в пластинчечном элементе чатом элементе Рис. 9. Угол поворота в оболочечном Рис. 13. Эквивалентные напряжения в Рис. 14. Эквивалентные напряжения в После выполнения расчета и получения результатов рациональных толщин для седла, необходимо провести проверку начальных приближений, т.к. возможно невыполнение условий по допускаемым напряжениям. Это происходит потому, что вычислительный блок Given (в данном расчете Given-minimize), ограничен начальными приближениями и выполняет заданные ограничения по допускаемым напряжениям только в них. На рис. 13 показано, что значение эквивалентных напряжений превышает допускаемое adm = 260 МПа, при rmax.p = 20,3 эквивалентные напряжения экв.р.max (ho, hp, 20,3) = 264,3 МПа. В результате проверки начальных приближений и повторного расчета были уточнены рациональные геометрические размеры (толщины): ho 0,945 мм; h p 1,743 мм. Графики эквивалентных напряжений в пластинчатом и оболочечном элементах представлены на рис. 15. Из графиков видно, что условия по допускаемым напряжениям выполняется.

Использование автоматизированных систем расчета позволяет значительно сократить время решения задачи. Встроенные в систему функции программирования дают возможность создавать несложные программные модули, необходимые для многократных вычислений, например, для поиска координаты xmax.o и радиуса rmax.p, использованных при дальнейших расчетах в качестве начальных приближений для вычислительного блока Given-minimize.

В качестве перспективных конструкций предлагаются УС представленные на рис. 16-17.

На предлагаемые конструкции клиновой задвижки и клапана с тонкостенными элементами поданы заявки на изобретение.

Четвертая глава диссертации посвящена второму направлению совершенствования УС с использованием тонкостенных элементов – снижению динамической ударной нагрузки за счет разгрузки золотника клапана от давления рабочей среды.

Рассматривается обеспечение герметичности вторичных уплотнений (ВУ) в разгруженных конструкциях, и предлагаются перспективные УС.

Разгрузка золотника клапана от давления рабочей среды может быть как полной, так и частичной. Степень разгруженности золотника зависит от конструкции клапана и типа разгружающего элемента.

Использование разгружающего элемента вносит в конструкцию дополнительные стыковые поверхности (вторичные) элементов УС, которые также необходимо уплотнять.

Проведя обзор и анализ конструктивных решений, разгруженных УС, предлагаются перспективные конструкции клапанов (рис. 18). На рис. 18, б герметичность ВУ, выполненного в виде эластичного элемента заполненного несжимаемой средой, достигается за счет использования упорных элементов, выполненных в виде тонкостенных элементов.

Рис. 18. Предлагаемые конструкции разгруженных клапанов а) – без упорных элементов, заявка № 2012150424, 2012 г.;

Сущность использования упорных элементов в виде тонкостенных оболочек поясняется рис. 19.

Под действием давления рабочей среды, износа деталей, погрешностей при монтаже образуется зазор между сопрягаемыми поверхностями (рис. 19, а) в результате которого уплотнение повреждается и УС теряет герметичность.

Существующие упорные элементы (рис. 19, б, в), выполняемые из полимерных материалов, не обеспечивают решение проблемы по причинам приведенным выше.

Рис. 19. Схемы обеспечения герметичности вторичных уплотнений В качестве перспективных упорных элементов предлагается использовать тонкостенные металлические оболочечные элементы, обладающие положительными свойствами как металлических (широкий диапазон эксплуатации), так и полимерных уплотнений (малые усилия герметизации, большой ресурс).

На рис. 20 представлена схема испытываемого ВУ, а на рис. 21 экспериментальная установка МИ40-КУ.

Целью эксперимента являлось определение нагрузки, которую выдержит ВУ до выдавливания в зазор между деталями. В качестве ВУ был взят резиновый шарик заполненный жидкостью 4 (водой) и расположенный между двух цилиндров 1 в корпусе 2. Цилиндры 1 выполнены без фасок и скруглений, что снизило вероятность выдавливания резинового шарика 3 в зазор между деталями. Нагружение резинового шарика производилось со скоростью 2 мм/мин до потери герметичности УС.

В табл. 1 приводятся геометрически параметры испытываемого УС, а в табл. результаты эксперимента.

1 – цилиндры; 2 – корпус; 3 – эластичРис. 21. Экспериментальная установка ный элемент; 4 – жидкость; 5 – опорМИ40-КУ Геометрические параметры корпуса и цилиндров Результаты нагружения тонкостенного эластичного элемента Полученные экспериментальные значения нагрузки, которую выдержал резиновый шарик, свидетельствуют о рациональности использования и дальнейшего изучения такого типа уплотнения. Предлагаемые упорные элементы позволят компенсировать зазор между деталями, отказаться от притирки поверхностей и увеличить ресурс работы такого УС.

Пятая глава диссертации посвящена экспериментальному определению деформационных параметров тонкостенного оболочечно-пластинчатого седла, анализу и сравнению полученных данных с результатами аналитического расчета и конечноэлементного моделирования.

Целью экспериментального исследования являлось определение осевого перемещения и радиального смещения тонкостенного оболочечно-пластинчатого седла.

Для проведения экспериментальных исследований была разработана установка (рис. 22) на базе лабораторного комплекса по сопротивлению материалов СМ-1. На экспериментальной установке, без давления рабочей среды, были статически испытаны три тонкостенных оболочечно-пластинчатых седла с высотой оболочки 20 (№ 1), 15 (№ 2) и 10 (№ 3) мм.

Нагружение оболочечно-пластинчатого седла 11 золотником 3 осуществлялось с помощью поворота штурвала 6. Установленный между золотником и штурвалом датчик усилия 5, позволял фиксировать значения прикладываемой нагрузки за счет БИУ 4. Установленные индикаторы часового типа 7 снимали показания осевых перемещений пластинчатого элемента по средствам рычаг 9. Головки индикаторов 13 были непосредственно подведены к торцу оболочечного элемента и снимали его радиальные перемещения.

В табл. 3 представлены параметры испытываемого оболочечно-пластинчатого седла. В качестве материала для седла была взята бронза марки БрО5Ц5С5 обладающая высокими механическими свойствами. Золотник клапана был выполнен из стали 45, термообработан и обезжирен перед проведением эксперимента.

Параметры испытываемого экспериментального образца На рис. 23-24 представлены снимки затвора экспериментальной установки и седел, выполненных из бронзы марки БрО5Ц5С5.

Результаты экспериментальных исследований представлены в виде графиков на рис. 25-26.

Наряду с экспериментальными исследованиями, было проведено конечноэлементное моделирование в APM WinMachine и MSC.vN4W (рис. 27-28), целью которого являлась проверка полученных аналитических результатов расчета в MathCAD 14 и экспериментальных данных. Модели были построены в системах APM WinMachine и MSC.vN4W, предоставляемые разными разработчиками, что позволило проанализировать и сравнить результаты их расчета между собой. Расхождение результатов моделирования в APM WinMachine и MSC.vN4W составило менее 1 %, что говорит о правильном построении моделей. Использование указанных систем также позволило определить допускаемую нагрузку на тонкостенное оболочечнопластинчатое седло перед проведением эксперимента.

Рис. 27. Карты перемещений в APM WinMachine: а) – осевых; б) – радиальных Рис. 28. Карты перемещений в MSC.vN4W: а) – осевых; б) – радиальных Сводная таблица результатов расчета, моделирования Результаты аналитических расчетов в В табл. 4 представлены данные расчетов и исследований, проведенных для тонкостенного оболочечно-пластинчатого седла. Значения осевых перемещений и радиальных смещений тонкостенного оболочечно-пластинчатого седла, полученные аналитическим расчетом и конечно-элементным моделированием, показали достаточно точное совпадение. Максимальная погрешность экспериментальных результатов по сравнению с аналитическими и моделированием составляет для wосе – 19 %, а для wрад – 20 %.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1. Анализ конструктивных решений уплотнительных соединений с тонкостенными элементами показал, важнейшим направлением совершенствования конструкций клапанных и фланцевых уплотнительных соединений является снижение приведенной жесткости тонкостенного элемента.

2. В связи с эксплуатационным изменением параметров рабочей среды целесообразно совершенствование конструкций клапанов реализовать путем использования разгруженных от действия давления рабочей среды золотников.

3. С целью снижения динамического нагружения тонкостенного элемента в уплотнительных соединениях и минимизацией герметизирующего усилия, предложено выполнять тонкостенный элемент пониженной жесткости в виде оболочечнопластинчатого седла как наиболее технологичного.

4. Разработана инженерная методика выбора рациональных геометрических размеров оболочечно-пластинчатого седла клапана, работающего в условиях ударного нагружения при неопределенной максимальной динамической нагрузке, обеспечивающая непревышение допускаемых напряжений в тонкостенном оболочечнопластинчатом седле.

5. Разработана инженерная методика для проверки напряженнодеформированного состояния оболочечно-пластинчатого седла клапана при статическом нагружении усилием герметизации и давлением рабочей среды.

6. Разработана инженерная методика выбора рациональных геометрических размеров оболочечно-пластинчатого седла фланцевого соединения, обеспечивающая минимизацию приведенной жесткости (минимизация герметизирующего усилия) при условии обеспечения прочности оболочечно-пластинчатого седла.

7. Результаты аналитических расчетов деформационных параметров оболочечно-пластинчатого элемента, их экспериментальная проверка на специально разработанной установке и сопоставление с результатами моделирования в среде APM WinMachine и MSC.vN4W показали совпадение результатов с точностью, приемлемой для инженерных расчетов, что подтверждает правильное построение расчетной модели оболочечно-пластинчатого седла.

8. Использование оболочечно-пластинчатого седла вместо оболочечного в клапанных уплотнительных соединениях позволяет снизить приведенную жесткость уплотнительного соединения и ведет к значительному снижению динамической нагрузки, что позволяет выполнить седло более тонкостенным, что в свою очередь ведет к снижению требуемого усилия герметизации и снижению массо-габаритных характеристик привода, прогнозировать рост ресурса клапана.

9. Предложенная методика выбора рациональных геометрических размеров оболочечно-пластинчатого фланцевого уплотнительного соединения позволяет минимизировать герметизирующее усилие.

10. Предложены перспективные конструкции затворов клапанов, разгруженных от давления рабочей среды, что позволяет отказаться от ограничителей деформаций тонкостенных элементов, тем самым повысить ресурс работы клапана, расширить допускаемый диапазон изменения давления рабочей среды.

11. Предложены перспективные конструкции УС с тонкостенными оболочечнопластинчатыми седлами пониженной жесткости, в том числе для задвижек.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

- в изданиях из перечня ВАК:

1. Долотов, А.М. Обзор способов разгрузки золотника клапана от давления герметизируемой среды / А.М. Долотов, Ю.И. Белоголов // Системы. Методы. Технологии. – Братск: ГОУ ВПО «БрГУ», 2010. - № 3 (7). – С. 30- 36.

2. Долотов, А.М. Напряженно-деформированное состояние тонкостенного клапанного седла пониженной жесткости / А.М. Долотов, Ю.И. Белоголов // Современные технологии. Системный анализ. Моделирование. – Иркутск: ФГБОУ ВПО «ИрГУПС», 2011. – № 4 (32). – С. 62- 65.

3. Долотов, А.М. Определение жесткостных характеристик оболочечнопластинчатого седла клапана / А.М. Долотов, Ю.И. Белоголов // Трубопроводный транспорт: теория и практика. – М.: ОАО ВНИИСТ, 2013 – № 3 (37). – С. 32-37.

4. Долотов, А.М. Жесткостная модель оболочечно-пластинчатого седла / А.М.

Долотов, Ю.И. Белоголов // Современные технологии. Системный анализ. Моделирование – Иркутск: ФГБОУ ВПО «ИрГУПС», 2013. – № 2 (38). – С. 107 – 110.

5. Долотов, А.М. Определение перемещений в оболочечно-пластинчатом седле клапана / А.М. Долотов, Ю.И. Белоголов // Системы. Методы. Технологии. – Братск:

ФГБОУ ВПО «БрГУ», 2013. - № 2 (18). – С. 22- 28.

- в других изданиях:

6. Белоголов, Ю.И. Компенсация усилий, действующих на затвор со стороны герметизируемой среды // Проблемы транспорта Восточной Сибири: материалы Всероссийской научно-практической конференции молодых ученых, аспирантов и студентов электромеханического факультета ИрГУПС. Часть 2. – Иркутск: ИрГУПС, 2012. – 192 с.

7. Белоголов, Ю.И. Совершенствование конструкций уплотнительных соединений с тонкостенными элементами (упругой кромкой) // Труды Братского государственного университета. Серия: Естественные и инженерные науки. – Братск, 2013.

Т.1. С. 194-196.

8. Долотов, А.М. Снижение динамических нагрузок при ударном нагружении оболочечного седла клапана / А.М. Долотов, Ю.И. Белоголов // Решетневские чтения. Материалы XV Международной научной конференции, посвященной памяти генерального конструктора ракетно-космических систем академика М.Ф. Решетнева (10-12 ноября 2011, г. Красноярск): в 2 ч. / под. Общ. Ред. Ю. Ю. Логинова; Сиб. Гос.

Аэрокосмич. Ун-т. – Красноярск, 2011. – Ч. 1. – 430 с.

9. Долотов, А.М. Уплотнительные соединения с использованием тонкостенных элементов / А.М. Долотов, В.Е. Гозбенко, Ю.И. Белоголов // Иркутский государственный университет путей сообщения – Иркутск, 2011. – с. 72 с.: ил. 78. Библиогр.

87 назв. – Рус. – Деп. В ВИНИТИ 22.11. 2011 № 508-В2011.

10. Долотов, А.М. Снижение давления среды на золотник затвора клапан / А.М.

Долотов, Ю.И. Белоголов // Авиамашиностроение и транспорт сибири: сб. статей II Всероссийской научно-практической конференции, приуроченной ко Дню космонавтики (Иркутск, 11-13 апреля, 2012 г.). – Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2012. – 312 с.

11. Долотов, А.М. Оптимизация конструкции седла клапана / А.М. Долотов, Ю.И. Белоголов // Проблемы транспорта Восточной Сибири: Всероссийской материалы научно-практической конференции молодых ученых, аспирантов и студентов электромеханического факультета ИрГУПС. Часть 2. – Иркутск: ИрГУПС, 2012. – 192 с.

12. Долотов, А.М. Оптимизация геометрических параметров тонкостенного седла клапана пониженной жесткости / А.М. Долотов, Ю.И. Белоголов // Проблемы механики современных машин: Материалы V международной конференции. – УланУдэ: Изд-во ВСГУТУ, 2012. – Т. 2. – 272 с., ил.

13. Долотов, А.М. Совершенствование конструкции клапана с тонкостенным уплотнительным элементом / А.М. Долотов, Ю.И. Белоголов // Третья международная научно-практическая конференция «Безопасность регионов – основа устойчивого развития». – Иркутск: ФГБОУ ВПО «ИрГУПС» (12-15 сентября), 2012. – 243 с.

14. Долотов, А.М. Пути совершенствования клапанных уплотнительных соединений с оболочечными седлами / А.М. Долотов, Ю.И. Белоголов // Енерго-та ресурсозберiгаючi технологiї при експлуатацiї машин та устаткування: Матерiали 4-ої мiжвузiвської науково-технiчної конференцiї викладачiв, молодих вчених та студентів. – м. Донецьк: 2012. – С. 87 – 88.

15. Долотов, А.М. Математическая модель оболочечного седла пониженной жесткости / А.М. Долотов, Ю.И. Белоголов // Решетневские чтения. Материалы XVI Международной научной конференции, посвященной памяти генерального конструктора ракетно-космических систем академика М.Ф. Решетнева (7-9 ноября 2012, г.

Красноярск): в 2 ч. / под. Общ. Ред. Ю. Ю. Логинова; Сиб. Гос. Аэрокосмич. Ун-т. – Красноярск, 2012. – Ч. 1. – 458 с.

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ УПЛОТНИТЕЛЬНЫХ

СОЕДИНЕНИЙ С ТОНКОСТЕННЫМИ ЭЛЕМЕНТАМИ

Специальность: 05.02.02– Машиноведение, системы приводов и детали машин

 


Похожие работы:

«САЖИН ПАВЕЛ ВАСИЛЬЕВИЧ ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ И РАЗРАБОТКА СРЕДСТВ НАПРАВЛЕННОГО ГИДРОРАЗРЫВА ГОРНЫХ ПОРОД Специальность: 05.05.06 - Горные машины Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Новосибирск - 2007 Работа выполнена в Институте горного дела Сибирского отделения Российской академии наук Научный руководитель – доктор технических наук Клишин Владимир Иванович Официальные оппоненты : доктор технических наук, профессор Маметьев Леонид...»

«Огневенко Евгений Сергеевич ПОВЫШЕНИЕ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ОБРАБОТКИ ОТВЕРСТИЙ ПУТЕМ ВЫБОРА ОПТИМАЛЬНЫХ РЕЖИМОВ РЕЗАНИЯ НА ОСНОВЕ АНАЛИЗА ДИНАМИКИ ПРОЦЕССА СВЕРЛЕНИЯ Специальности: 05.02.08 – Технология машиностроения, 05.02.07 – Технология и оборудование механической и физико-технической обработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Барнаул – 2010 Работа выполнена в ГОУ ВПО Алтайский государственный технический университет им. И.И...»

«МИХАЙЛОВСКИЙ СЕРГЕЙ ВЛАДИМИРОВИЧ МЕТОД ОЦЕНКИ НАДЕЖНОСТИ, ЖИВУЧЕСТИ И ТЕХНИЧЕСКОГО РИСКА ПРОИЗВОДСТВА СЕРНОЙ КИСЛОТЫ Специальность 05.02.13 – Машины, агрегаты и процессы (химическая промышленность) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2011 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московский государственный университет инженерной экологии (ФГБОУ...»

«Рыбалко Андрей Иванович РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ В ДВИГАТЕЛЕ СТИРЛИНГА, ПРЕДНАЗНАЧЕННОМ ДЛЯ УТИЛИЗАЦИИ БРОСОВОЙ ТЕПЛОТЫ 05.04.02 - Тепловые двигатели Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Барнаул - 2011 1 Работа выполнена в ОАО 15 центральный автомобильный ремонтный завод Научный руководитель : доктор технических наук, профессор Кукис Владимир Самойлович Официальные оппоненты : доктор технических наук,...»

«Скляров Андрей Анатольевич ПРИКЛАДНЫЕ МЕТОДЫ СИНЕРГЕТИЧЕСКОГО СИНТЕЗА ИЕРАРХИЧЕСКОГО УПРАВЛЕНИЯ АВТОНОМНЫМИ МОБИЛЬНЫМИ РОБОТАМИ Специальность 05.02.05 Роботы, мехатроника и робототехнические системы АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Таганрог 2013 ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Актуальность проблемы. В настоящее время, в связи с нарастающей автоматизацией сфер жизнедеятельности человека, робототехнические системы (РТС) нашли свое...»

«МЕЛЬНИК ИВАН СЕРГЕЕВИЧ РЕГУЛИРОВАНИЕ ТРАНСПОРТНЫХ ДИЗЕЛЕЙ ИЗМЕНЕНИЕМ ИХ РАБОЧИХ ОБЪЁМОВ Автореферат диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук по специальности 05.04.02 – тепловые двигатели Москва, 2013 1 Работа выполнена на кафедре теплотехники и тепловых двигателей Российского университета дружбы народов. Научный руководитель : Заслуженный работник высшей школы РФ, доктор...»

«Абызов Алексей Александрович ОСНОВЫ ТЕОРИИ И МЕТОДЫ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ НАДЕЖНОСТИ ХОДОВЫХ СИСТЕМ БЫСТРОХОДНЫХ ГУСЕНИЧНЫХ МАШИН Специальность 05.05.03 – Колесные и гусеничные машины Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Челябинск – 2013 Работа выполнена на кафедре Прикладная механика, динамика и прочность машин ФГБОУ ВПО Южно-Уральский государственный университет (национальный исследовательский университет) доктор технических наук, профессор...»

«БУЯНКИН ПАВЕЛ ВЛАДИМИРОВИЧ ОЦЕНКА УСТОЙЧИВОСТИ ПЛАТФОРМ И НАГРУЗОК В ОПОРНО-ПОВОРОТНЫХ УСТРОЙСТВАХ ЭКСКАВАТОРОВ-МЕХЛОПАТ Специальность 05.05.06 – Горные машины Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Кемерово - 2014 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Кузбасский государственный технический университет имени Т. Ф. Горбачева. Научный руководитель - доктор...»

«ЧЕБАН АНТОН ЮРЬЕВИЧ ОБОСНОВАНИЕ РАЦИОНАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ СКРЕПЕРОВ С ИНТЕНСИФИКАТОРОМ ЗАГРУЗКИ ТИПА ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ПОДГРЕБАЮЩЕЙ СТЕНКИ 05.05.04 - Дорожные, строительные и подъемно-транспортные машины Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Хабаровск - 2009 2 Работа выполнена в ГОУВПО Тихоокеанский государственный университет Научный руководитель : доктор технических наук, доцент Шемякин Станислав Аркадьевич Официальные оппоненты : доктор...»

«Токликишвили Антонина Григорьевна СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ШЕЕК КОЛЕНЧАТЫХ ВАЛОВ СУДОВЫХ СРЕДНЕОБОРОТНЫХ ДИЗЕЛЕЙ ФОРМИРОВАНИЕМ ИЗНОСОСТОЙКИХ ПОКРЫТИЙ 05.08.04 – Технология судостроения, судоремонта и организация судостроительного производства Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Владивосток – 2013 Работа выполнена в Морском государственном университете имени адмирала Г.И. Невельского Научный руководитель : доктор...»

«Лясникова Александра Владимировна ОБОСНОВАНИЕ И РЕАЛИЗАЦИЯ КОМБИНИРОВАННОЙ МЕХАНИЧЕСКОЙ И ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ТИТАНОВЫХ ДЕТАЛЕЙ В УЛЬТРАЗВУКОВОМ ПОЛЕ С УЧЕТОМ ЭЛЕКТРОПЛАЗМЕННОГО НАПЫЛЕНИЯ КОМПОЗИЦИОННЫХ ПОКРЫТИЙ Специальности: 05.03.01 - Технологии и оборудование механической и физико-технической обработки 05.09.10 - Электротехнология АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Саратов Работа выполнена в ГОУ ВПО Саратовский...»

«АБДУЛИН Арсен Яшарович МЕТОДИКА МОДЕЛИРОВАНИЯ РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА ВОДОМЕТНЫХ ДВИЖИТЕЛЕЙ СКОРОСТНЫХ СУДОВ Специальность: 05.04.13 – Гидравлические машины и гидропневмоагрегаты АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Уфа – 2014 Работа выполнена на кафедре Прикладная гидромеханика Федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования Уфимский государственный авиационный технический...»

«МАКСИМОВА МАРИНА ИВАНОВНА РАЗРАБОТКА СПОСОБОВ АВТОМАТИЗИРОВАННОЙ УСТАНОВКИ УПЛОТНИТЕЛЬНЫХ КОЛЕЦ В КАНАВКИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ПОВЕРХНОСТЕЙ ДЕТАЛЕЙ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕЖИМОВ РАБОТЫ СБОРОЧНОГО ОБОРУДОВАНИЯ Специальность 05.02.08 Технология машиностроения АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва 2007 Работа выполнена на кафедре технологии машиностроения государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования...»

«Быков Александр Сергеевич РАЗРАБОТКА ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО МЕТОДА ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ИЗНОСОСТОЙКОСТИ И ПОВЫШЕНИЕ БЕЗОТКАЗНОСТИ И ДОЛГОВЕЧНОСТИ ВОЛОЧИЛЬНОГО ИНСТРУМЕНТА Специальность 05.02.13 – Машины, агрегаты и процессы (Металлургическое машиностроение) Технические наук и АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Магнитогорск 2008 2 Работа выполнена в ГОУ ВПО Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова на кафедре...»

«БОЧКОВ Владимир Сергеевич ПОВЫШЕНИЕ ИЗНОСОСТОЙКОСТИ НАКЛЕПОМ ФУТЕРОВОК ШАРОВЫХ МЕЛЬНИЦ ПРИ ПРОВЕДЕНИИ ИХ ТЕХНИЧЕСКОГО ОБСЛУЖИВАНИЯ Специальность 05.05.06 – Горные машины Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт-Петербург – 2014 Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Национальный минерально-сырьевой университет Горный Научный руководитель – доктор...»

«УРМАКШИНОВА Елена Рониславовна МЕТОДЫ РАСЧЕТА И ПРОЕКТИРОВАНИЯ АНТРОПОМОРФНЫХ ДЕМОНСТРАЦИОННЫХ РОБОТОВ Специальность 05.02.05 – Роботы, мехатроника и робототехнические системы Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт-Петербург 2003 Диссертация выполнена на кафедре Машиноведения ГОУ Бурятский государственный университет. Научный руководитель : доктор технических наук, проф., засл. деятель науки РФ Челпанов Игорь Борисович Официальные...»

«АНИСИМОВ РОМАН ВИКТОРОВИЧ ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ОБРАБОТКИ КОЛЕС С ВНУТРЕННИМИ НЕЭВОЛЬВЕНТНЫМИ ЗУБЬЯМИ Специальность 05.02.07 – Технология и оборудование механической и физико-технической обработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Орел 2013 2 Работа выполнена на кафедре Технология машиностроения и конструкторско-технологическая информатика федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего...»

«БУЯНКИН ПАВЕЛ ВЛАДИМИРОВИЧ ОЦЕНКА УСТОЙЧИВОСТИ ПЛАТФОРМ И НАГРУЗОК В ОПОРНО-ПОВОРОТНЫХ УСТРОЙСТВАХ ЭКСКАВАТОРОВ-МЕХЛОПАТ Специальность 05.05.06 – Горные машины Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Кемерово - 2014 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Кузбасский государственный технический университет имени Т. Ф. Горбачева. Научный руководитель - доктор...»

«ГАЛАЙ МАРИНА СЕРГЕЕВНА СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ И ИНСТРУМЕНТАЛЬНОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ ФОРМООБРАЗОВАНИЯ И УПРОЧНЕНИЯ БЕССТЫКОВОГО РЕЛЬСОВОГО ПУТИ Специальность 05.02.07 – Технология и оборудование механической и физико-технической обработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Новосибирск – 2011 2 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Сибирский...»

«АЛТУНИН ВИТАЛИЙ АЛЕКСЕЕВИЧ ВЛИЯНИЕ ЭЛЕКТРОСТАТИЧЕСКИХ И МАГНИТНЫХ ПОЛЕЙ НА ОСОБЕННОСТИ ТЕПЛООТДАЧИ К УГЛЕВОДОРОДНЫМ ГОРЮЧИМ И ОХЛАДИТЕЛЯМ В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВКАХ МНОГОРАЗОВОГО ИСПОЛЬЗОВАНИЯ Специальность: 05.07.05 – Тепловые, электроракетные двигатели и энергоустановки летательных аппаратов АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени доктора технических наук Казань – Работа выполнена на кафедре Конструкции, проектирования и эксплуатации артиллерийских орудий и...»








 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.