WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

На нравах рукописи

ВИГОВСКАЯ Татьяна Юрьевна

Б А Ю - И ТЕРМОДИНАМИКА ДРОССЕЛЬНЫХ ПНЕВМОУДАРНЫХ

МЕХАНИЗМОВ С ФОРСАЖЕМ И КАМЕРОЙ ПНЕВМАТИЧЕСКОГО

БУФЕРА ДЛЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ РУЧНЫХ МАШИН

05.05.04. Дорожные, строительные и подъемно-транспортные машины

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук 0мск-2002 if-1 0 Работа выполнена в Новосибирском государственном архитектурно-строительном университете Научный руководитель: заслуженный изобретатель РСФСР, хт.н., профессор Абраменхов Эдуард Александрович Официальные оппоненты: хт.н., профессор Галдин Николаи Семенович д.т.н., профессор Смоляницкнй Борис Николаевич Ведущая организация - ОАО Томский электро - механический завод им.В.В Вахрушева Зашита состоится и 27 " ноября 2002г. в 12е0 часов на заседании диссертационного совета Д 212.250.02 в Сибирской государственной автомобильно-дорожной академии. 644080,г.0мск, пр. Мира 5, зал заседаний совета.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Сибирской государственной автомобиль но-дорожной академии. Тел. Для справок: 8(3832)65-03- -Автореферат разослан " 21." октября 2002г.

\ f Щербаков В С.

Актуальность работы. Развитие строительно-промышленного комплекса России связано не только с механизацией большеобъемных и трудоемких процессов, но и технологических процессов, определяемых объемами реставрационных, восстановительных и ремонтных работ. Важное значение при этом уделяется рунным машинам, среди которых пневматические машины ударного действия занимают доминирующее положение Практика применения пневмоударных машин показала, что они являются наиболее пригодными для работы при высоких температурах, в радиационных зонах, при высоких ускорениях, интенсивных вибрационных и ударных нагрузках. в пожаро- и взрывоопасных ситуациях. Потребность строительного комплекса в ручных машинах в настоящее время в условиях сложившихся рыночных отношении покрывается в основном ввозом их из Англии, Германии. США, Японии. Однако, учитывая прогноз последующего развития отечественной промышленности и строительного комплекса, следует продолжать развивать исследования, направленные на повышение эксплуатационных характеристик пневмоударных ручных машин отечественного производства, а также повышения их конкурентоспособности в сравнение с зарубежными аналогами Направленность данных исследований и практических предложений касается интенсификации рабочего процесса и улучшения экологических характеристик пневматических машин ударного действия (молотков и ломов) для строительства в условиях Сибири. Исследования этого направления являются актуальными в независимости от состояния, подчиненности и задач промышленности, поскольку решают извечно важную задачу: улучшение условий труда рабочих в сфере материального обеспечения жизнедеятельности общества.





Основные результаты данного исследования получены при выполнении работы по гранту МО РФ-2000 «Разработка научных основ пневматической машины ударного действия с форсажем рабочего процесса»(грант ТОО-12.4.27, 2000г.) Цель и задачи исследования. Диссертация посвящена перспективному направлению в развитии ручных пневматических машин ударного действия, позволяющих создать значительный экономический эффект в строительной отрасли Российской Федерации. Сущность разработок заключается в создании пневматического ударного механизма ручной машины, а также разработке баро- и термодинамической теории дроссельных пневматических ударных механизмов с наддувом и форсажем при формировании силового импульса давления воздуха со стороны камер рабочего и холостого ходов и создание на этой основе новых конструкций машин с заданными улучшенными эксплуатационными характеристиками.

При выполнении исследований пневмоударного механизма с дроссельным воздухораспределением, камерой пневматического буфера и непроточной камерой форсажа ставились следующие задачи:

1) установление баро- и термодинамических зависимостей.

2) изучение потенциальных возможностей камер пневматического буфера и непроточной камеры форсажа механизма.

3) установление рациональных параметров рабочего процесса механизма и уточнение методики его инженерного расчету;

4) создание экспериментального образца ручной маппеш^камерой пневматического буфера и непроточной камерой форсажа. и с с л е д о в й т е З ^ З Д г а н и е его в лаV/ бораторных условиях /N Методы исследования. Применен комплексный метод, включающий: аналитический обзор и обобщение существующего опыта; теоретические разработки с использованием методов механики, баро- и термодинамики; математическое и физическое моделирование рабочих процессов с целью установления адекватности рациональных соотношений между параметрами дроссельных пневмоударных механизмов, экспериментальную проверку новой машины в лабораторных условиях.

Основные научные положения, защищаемые в работе и относящиеся к пневматическому ударному механизму с дроссельным воздухораспределением с камерой пневматического буфера и непроточной камерой форсажа:

- физико-математическая модель баро- и термодинамического процесса при формировании силового импульса со стороны камер рабочего и холостого ходов ударника, построенная на основании методов подобия и размерностей, дающая возможность установить наиболее характерные для данного класса машин баро- и термодинамические параметры, а также основные показатели качества - удельного расхода сжатого воздуха и съема мощности;





- система уравнений, описывающая рабочий процесс пневматического ударного механизма, позволяющая раскрыть закономерности и установить основные соотношения между геометрическими размерами и энергетическими параметрами, характерными для пневмоударных машин данного типа;

- зависимости между показателем процесса, расходом воздуха и удельной теплоемкостью, энтропией, температурой и давлением воздуха в рабочем процессе пневматического ударного механизма;

- метод расчета штематического ударного механизма с дроссельным воздухораспределением, камерой пневматического буфера и непроточной камерой форсажа при использовании рациональных значений параметров, полученных физикоматематическим моделированием;

- принципиальную схему и конструкторское решение пневматического ударного механизма, реализованных в конструкции высокоэффективного молотка строительного пневматического.

Достоверность научных положений обоснована:

- анализом направлений совершенствования пневмоударных механизмов с воздухораспределением ударником (по патентным материалам за период с 1900 по г.г), а также механизмов с дроссельным воздухораспределением (по патентным материалам за период с 1964 по 2001г г.);

- резу льтатами анализа физико-математической модели и численным исследованием рабочих процессов пневматического ударного механизма с дроссельным воздухораспределением, камерой пневматического буфера и непроточной камерой форсажа при формировании силового импульса со стороны камер рабочего хода ударника и сопоставлением результатов, полученных известными методиками расчета и моделирования другими исследователями Научная новизна резу льтатов исследования пневматического ударного механизма с дроссельным воздухораспределением. камерой пневматического буфера и непроточной камерой форсажа заключается:

- в разработке и применении в исследовании физико-математической модели баро- и термодинамического процесса, позволяющими улучшить качественно и количественно энергетические параметры рабочего процесса механизма с одновременным снижением амплитуды колебания корпуса;

- в исследовании и установлении зависимостей между показателем процесса и энтропией, расходом сжатого воздуха, удельной теплоемкостью, температурой и давлением воздуха в рабочем процессе пневматического ударного механизма;

- в установлении основных соотношений геометрических размеров и энергетических параметров пневматического ударного механизма, - в разработке методики инженерного расчета пневматического ударного механизма с использованием рациональных значений параметров для ручных машин со сниженной вибрацией Личный вклад автора при исследовании пневматического ударного механизма с дроссельным воздухораспределением, камерой пневматического буфера и непроточной камерой форсажа заключается в следующем:

- в разработке и применении в исследовании физико-математической модели баро- и термодинамического процесса, - в исследовании и установлении зависимостей между показателем процесса и энтропией, удельной теплоемкостью, температурой и давлением воздуха в рабочем процессе пневматического ударного механизма:

- в установлении основных соотношений геометрических размеров и энергетических параметров рабочего процесса пневматического ударного механизма, - в разработке методики инженерного расчета пневматического ударного механизма при одноярусном выпуске отработавшего воздуха с использованием рациональных значений параметров для ручных машин со сниженной вибрацией;

- в расчете, разработке конструкции, доводке и испытаниях строительного многоцелевого молотка пневматического МСП-ЗОФН.

Практическая ценность и реализация результатов работы.

Обоснована и разработана новая принципиальная схема пневматического ударного механизма с дроссельным воздухораспределением, камерой пневматического буфера и непроточной камерой форсажа при одноярусном выпуске при формировании силового импульса со стороны камеры рабочего хода, позволяющая создать машину ударного действия с улучшенными эксплуатационными характеристиками Разработана методика инженерного расчета пневматических ударных механизмов с дроссельным воздухораспределением, камерой пневматического буфера и непроточной камерой форсажа при одноярусном выпуске отработавшего воздуха на любые, практически приемлемые, сочетания энергии и частоты ударов при ограничении по удельному расходу воздуха и усилию нажатия с приемлемой амплитудой колебаний корпуса.

Создан экспериментальный образец ручной машины с дроссельным воздухораспределением - строительный многоцелевой пневматический молоток МСП-ЗОФН Указанный молоток используется в учебном процессе как наглядное пособие по разделу "Ручные машины" курсов "Строительные машины" и "Механизация и автоматизация строительства" в НГАСУ (Новоеибирскик государственный архитектурностроительный университет).

По металлоемкости на единицу ударной мощности строительный многоцелевой молоток выгодно отличается от зарубежных и отечественных аналогов. Себестоимость изготовления молотка, благодаря конструктивной простоте, может быть снижена вдвое в сравнение с аналогами. Молоток обладает вдвое большим ожидаемым ресурсом, а его вибрационные характеристики (без специальных защитных устройств) предпочтительнее характеристик аналогичных серийно выпускаемых молотков, включая зарубежные. Рассчитаны, созданы и находятся на стадии исследовании и разработок по МНТП РФ "Архитектура и строительство" высокопроизводительные, надежные и удобные в эксплуатации строительные многоцелевые молотки пневматические на энергии единичного удара 8, 12, 16, 20, 25 и 30 Дж. Внедрение молотков в машинные парки строительного комплекса для нужд строительно-монтажных, восстановительных и ремонтных работ даст существенный экономический и социальный эффект.

Апробация исследований. Изложешше в диссертации резу льтаты обсуждались на научно - технических конференциях Новосибирского государственного архитектурно-строительного университета (Новосибирск, 1996-2002г.).

Публикация. По теме диссертации опубликовано 11 статей.

Объем работы диссертация состоит из введения.5 глав, заключения, списка литературы, приложения и включает 209 страниц основного машинописного текста, в том числе 59 рис., 22 табл., список литературы из 102 наименований на 9 стр., 9 приложений на 110 стр., включающие 61 рис и 6 табл.

Введение. Диссертационная работа посвящена исследованию ДПУМ с непроточной камерой форсажа и камерой пневматического буфера (ДПУМ(ФН)). Опыт исследования и создания пневматических ручных машин ударного действия с дроссельной системой воздухораспределения показал, что классический ДПУМ может быть использован в качестве достаточно "чистого" инструмента при исследовании баро- и термодинамических параметров пневмоударного механизма, поскольку имеет только одну подвижную деталь - ударник. Указанное обстоятельство позволяет избежать допущений о каком-либо влиянии подвижного воздухораспределителя, а поэтому включение эмпирических зависимостей и информации натурных экспериментов существенно сокращаются. Исследования ДПУМ(ФН) позволяют дополнить и развить знания о проточных и глухих камерах форсажа, которые могут быть использованы в практике повышения эффективности рабочего цикла ПУМ с золотниковами, клапанными и другими средствами воздухораспределения.

Глава 1 содержит анализ материалов о применении ручных машин ударного действия в строительстве. Рассмотрены направления исследований пневматических ручных машин ударного действия. Дан обзор моделей и методов расчета пневмоударных механизмов Теоретическому и экспериментальному исследованию рабочих процессов ПУМ и машинам на их основе, посвящены работы А.М.Ашавского, Б.Б.Бежанова, А.П.

Германа, В.Н.Киселева, Н.А.Клушина, С.К.Конюхова, А.Н.Крюкова, В.ММосткова, А.М.Петреева, Ю.Н.Попова, Б.Н.Смоляницкого. Б.В. Суднишникова, Х.Б.Ткача.

Н.А.Филимонова и других отечественных ученных. Существенный вклад в разработку пневмоударных механизмов с дроссельным воздухораспределением внесли работы Н.А.Клушина, Э.А.Абраменкова, Г.Ф.Тимофеева, В.Ф.Корчакова, АХ.Богаченкова, Д.Э.Абраменкова, Р.Ш.Шабанова Целью предлагаемых исследований является разработка нового эффективного направления в развитии ДПУМ с непроточной камерой форсажа ДПУМ(ФН), достаточно точный расчет ДПУМ(ФН). исследования баро- термодинамики рабочих процессов ДПУМ, что обеспечит создание на этой основе типоразмеркого модульного ряда высокопроизводительных, надежных, с улучшенными вибрационными и шумовыми характеристиками пневматических ручных машин ударного действия многоцелевого применения.

В главе 2 дано обоснование выбора принципиальной схемы пневмоударного механизма. Для получения достаточно корректных сравнительных результатов, пневмоударный механизм должен иметь: а) постоянную наладку и настройку на рабочие режимы механизмов с сохранением геометрических параметров камер (средств формир о в а т ь силового импу льса) и проходных сечений каналов средств обеспечения впуска, перепуска, запуска, форсажа и выпуска б) соответствующие энергетические параметры исследуемых пневмоударных механизмов по пунктам (энергия и частота ударов, общий расход воздуха, усилие нажатия) не отличаются между собой более чем на 10%; в) параметры воздуха, подводимого к дросселям впуска и атмосферного на выпуске для сравниваемых механизмов идентичны.

Баро- и термодинамические и эксплуатационттые характеристики рабочего процесса ДПУМ рассматриваются в трех аспектах изменений:

Плавление и расход воздуха, состояние (p-V) и показатель процесса;

2)температура, удельная теплоемкость и энтропия (S-0);

3)энергия и частота ударов, колебание корпуса и шум выпуска.

Обсуждение результатов исследований ДПУМ осуществляется в перечисленной последовательности и оценивается соответствующими критериями.

Поставленным целям, как показал анализ признаков классификаций средств обеспечения работоспособности ПУМ, отвечают три принципиальные схемы пневмоударных механизмов, представленных на рис.1.

С учетом обоснования выбора принципиальных схем ДПУМ, для исследования составлена расчетная схема синтезированного ДПУМ (рис.2), включающая все конструктивные и динамические признаки принципиальных схем(рис. 1а,б,в).

При составлении описания процесса, приняты обычные для пневмоударных машин допущения: 1)состояние газа подчиняется уравнению Клапейрона; 2) движение газа по каналам является квазистационарным. 3Технические характеристики воздухопроводящих дросселей являются совершенными и их коэффициенты расходов воздуха приняты равными единице; 4)параметры газа в водухоподводяшем тракте и окружающей среде в процессе работы ПУМ (машины) остаются неизменными;

5)перетечки через зазоры между ударником и корпусом не учитываются;

6)выравнивание параметров газа в рабочих камерах происходит мгновенно;

7)теплообмен между рабочим телом, стенками машины и окружающей средой отсутствует; 8 вследствие малости массы ударника ручной машины, силы собственного веса и трения ударника о стенки корпуса не учитываются; 9) результирующая от сил давления сжатого воздуха в рабочих камерах ПУМ одинакова для ударника и корпуса; 10) инструмент защемлен в работопоглотителе, 11) импеданс системы "'работопоглотитель - инструмент - корпус - средства нажатия" обеспечивается силой нажатия, приложенной к корпусу; 12) изменение скорости ударника и корпуса при соударении их с инструментом происходит мгновенно;

Аналитический обзор работ показывает, что в общем случае процесс изменения термогазодинамических параметров в рабочих камерах пневматических машин является политрогтным, то есть протекающим при переменных значениях давления, температуры и объемов: pt*Const% Qi*Consi, Vi*Const.

сеть ро,©о Баро- и термодинамические части уравнении для ДПУМ(ФН) согласно принципиального технического решения на рис 16 будут иметь вид:

сечения ударника; У Г У Х ~ объемы камер рабочего и холостого ходов, РрРхР»*®г*®ху&» " соответственно давления и температуры воздуха в камерах рабочего и холостого ходов и атмосфере; (о ю.(о xv - п о щ а д и проходных сечений дроссельных каналов впуска воздуха из сети в камеры рабочего и холостого ходов; vp, vx площади проходных сечений дроссельных каналов выпуска из камер рабочего и холостого ходов; Рфо*Рю И Офо*Ою с заменой индекса (io) на (фо), софа, (Оф, - площадь сечения дроссельного канала впуска в форсажную камеру из сети и из форсажной камеры в камеру наддува рабочего хода; Уф, - объем камеры форсажа, &ф{ - давление и температура воздуха в камере форсажа.

(Р. ~ где /о, / - индексы заменяются соответственно для камер рабочего (на ро, р) и холостого (на jко, х) ходов;

р. =• Отметим, что в представленном физико-математическом описашш (1) опущены уравнения для рш», р11Б, 0 Н р, 0ць, которые представлены в виде обобщенных рР и ©Р Поэтому:

Соответственно для рр и ©р Систему баро- и термодинамических уравнений (1) дополним уравнением движения ударника и восстановления его исходного положения при х0 в виде:

Уравнения рабочего процесса ДПУМ(ФН) (1), (2) и (3) дополним уравнениями движения корпуса и восстановления его исходного положения при хг 0 в виде где тк - соответственно перемещение и масса корпуса; кК - коэффициент отскока корпуса от буртика инструмента при усилии нажатия FH на корпус.

Уравнения (4) и (5) предназначаются для оценки перемещения корпуса ДПУМ(ФН) и прогнозируют его вибрационную характеристику (по перемещению хКу скорости u t = —— и ускорению а к = '— )ч.

Аналогично из (2) и (3) определяются скорость иу и ускорение ау ударника:

u9 = — и av = —г.

Прогнозирование шумовых характеристик ДПУМ представляется возможным вьшолнять по аналогии с ранее предложенным подходом и методом по давлению воздуха {piB) на выпуске или среднему его давлению {рю) по пути:

РвРс*Р• * соответственно давления воздуха на выпуске, среднее и максимальное (близкое к сетевому).

Прогнозирование экономичное ги ДПУМ(ФН) вполне корректно осуществляется подсчетом массового количества воздуха, поступившего в рабочие камеры за характерный промежуток времени, например, за цикл:

где to, Т - время отсчета и полное время цикла (*о=0);

Если же в камеру рабочего хода впуск воздуха осуществляется только посредством камеры форсажа (рис. 16, рис.2), то расход воздуха ДПУМ(ФН) за цикл равен:

Расход воздуха подсчитан на выпуске из рабочих камер:

где «Я. = Физико - математические описания ДПУМ и ДПУМ(ФП), используемые для сравнительной оценки с процессом ДПУМ(ФН) выполнены аналогичным образом, включены в общ\то программ) расчета и обращение к ним производится при необходимости, однако в данной работе описания рабочих процессов указанных механизмов опущены Программа расчета ДПУМ(ФН) приведена в приложении 3 к основному тексту диссертации.

В главе 3 рассмотрены критерии и параметры оценки рабочих процессов дроссельных пневмоударных механизмов. В соответствии с поставленными задачами исследований, примем в качестве критериев В ( Ю Н 13) обозначены:,V- ударная мощность;р 0 - давление воздуха в сети; и - предударная скорость ударника; S - площадь диаметрального сечения ударника; G расход воздуха за цикл; rj = (l- (Ря /(p0S)))(2ту (l+kyj*N/ip9S - коэффициент пропорциональности между подводимой и отводимой энергией к корпусу, вызывающей его перемещение; ту тк - масса ударника и корпу са ; Fh - сила нажатия на корпус; i - частота ударов; ку - коэффициент отскока ударника от инструмента;

ръ s(2/3J((Ро~ Рс )+(Рс +ЗРс РоУ 2) ' давление воздуха в начале выпуска из камеры, полученное из выражения зависимости для среднего давления рс по пути ударника; ра -атмосферное давление Предварительные исследова!гия рабочего процесса ДПУМ(ФН) показали, что для оценки баро- и термодинамических процессов на инженерном (прикладном) уровне, можно воспользоваться параметрами, поясняющими причину и следствие кинетики процессов во времени и пространстве. Для указанных целей приняты закономерности изменения параметров:

- температуры и удельных теплоемкостей В (14)-(15) обозначены: р, - давление воздуха в камере с объемом V:; Si - температура воздуха в камере; с& су, - удельные теплоемкости воздуха в камерах соответственно при p'Cunst и V-Const; St - энтропия процесса в камере; nt - показатель процесса (политропа); t - время.

Перечисленные параметры и зависимости (16Н18) рассчитывались по отдельным программам. Исходными данными для указанных расчетов служили параметры, полученные при решении систем уравнений, описывающих рабочий процесс ДПУМ О Н ? ) с соответствующими ограничениями.

Так, расчет термодинамических параметров и построение зависимостей (p-V), (SSj осуществлялись по следующим уравнениям:

VPJC) - VPJC) d&tPJC) В (19)-(21) обозначены: c?(fjC),cV(PjCt,Sr(rX),Sy(Pj[) - удельные теплоемкость и энтропия соответственно для камер рабочего и холостого ходов при постоянном давлении и при постоянном объеме; п(ГJC) - показатель процесса для камер рабочего и холостого ходов.

Расход воздуха подсчитывался по зависимостям (7) и (9), а показатель процесса (политропа) по зависимости:

Практически с помощью выражения (22) можно вычислять мгновенное значение п на каждом шаге интегрирования, что и было реализовано в физикоматематической модели в данном исследовании.

Контроль решений системы (1) осуществлялся сближением (±10%) результатов расчета расхода воздуха по (7) и (9), а соответствие параметров (14)-(16) и (18) - по графическому представлению функции x=x(t), которое "накладывалось" на временные зависимости других параметров одновременно.

Сопоставление осциллограмм рабочего процесса показало хорошее качественное совпадение исследуемых процессов. Характер изменения давления воздуха в камерах молотка при устойчивых режимах работы, как показало изучение множества осциллограмм, указывает на стабильность (устойчивость и надежность) рабочих циклов для каждого из режимов. При расчетных размерах выпускных трактов обеспечивается практически полное опорожнение рабочих камер ДПУМ(ФН). Максимальное расхождение абсолютных значений давления воздуха в характерных точках его измерений не превышает 7%. Для камеры холостого хода это расхождение не превышает 3%.

Глава 4 рассматривает результаты численного исследования баро- и термодинамических параметров процесса наддува, пневматического буфера и форсажа в камерах дроссельных пневмоударных механизмов.

Как следует из результатов исследований, в пневматических машинах ударного действия температура сжатого воздуха (рабочего тела) является следствием изменения его давления То есть, изучение кинетики процесса преобразования энергии сжатого воздуха в кинетическую энергию ударника, приобретает большую информативность, если параллельно с диаграммами (p-V) будут рассмотрены диаграммы* S-в), а также зависимости этих показателей во времени (/) одновременно с удельными теллоемкостями С/* Сг$ и показателем процесса (л).

Диаграммы (S-0)PJC В камерах рабочего и холостого ходов ДПУМ(ФН) представлены на рис.За и 36 соответственно, а для камеры форсажа (Б-0)Ф на рис.4а. (S-t)$ на рис.4б.

Учитывая достаточно высокую корректность идеализации расчетных схем и физико-математического описания рабочих процессов ДГГУМ, ДПУМ(ФН) и ДПУМ(ФП), можно считать, что объемы непроточной камеры форсажа и проточной камеры форсажа в период основного времени формирования силового импульса от давления воздуха в объеме несмотря на физические различия функционирования камер форсажа в ДПУМ(ФН) и ДПУМ(ФП) при значительных соФН » а)со и й)ФП » аф0У не оказывает существенного влияния на результат процесса.

Это позволяет сделать вывод о существенном влиянии на конечный результат рабочего процесса начального периода движения ударника при рабочем ходе в объемах камер частичного наддува и пневматического буфера Vгш. Такое влияние обусловливается более высоким значением давления воздуха в начале движения ударника при рабочем ходе, а следовательно, и большим приращением его скорости Представляет теоретический и практический интерес информация о качественных и количественных изменениях в (p-V) - диаграммах рабочего процесса ДПУМ(ФН) в зависимости от изменении соотношений: а ФН = /оХ9; ЛФН, Ух, J он = hF / h x и р 9. На рис. 3-6 представлены совмещенные (p-V)-диаграммы для указанных соотношений.

При prConst, л=const, j-const и изменениях а от 1,39 до 2,29 качественно и количественно (p-V) - диаграмма изменяется несущественно на всех характерных участках процесса (рис.5). С позиций улучшения энергетических характеристик ДПУМ(ФН), рациональным является процесс при а=2,29. Улучшения вибрационных и силовых характеристик ДПУМ(ФН) следует ожидать при а=1,76.

При po'Consr, афн-consi, jфн^-const и изменениях Аде от 5 до 7, качественно и количественно (p-V) - диаграмма изменяется несущественно на всех характерных участках процесса при /.#/=6..7 (рис.6). При а#/=5 наблюдается после разобщения рабочей и форсажной камер "петля", характеризующаяся повышением рр до 0,65 МПа при р0=0,6 МПа, что приводит к резкому торможению ударника в камере пневматического буфера без доступа воздуха из форсажной камеры (или из сети). Прилф//=7 рабочий процесс ДПУМ(ФН) предпочтителен с позиции повышения энергетических характеристик, однако увеличенный объем Унр~ Упе требует повышенного расхода воздуха. По конструктивным соображениям, рациональным является /.ф#=6, при котором снижение энергии и частоты ударов представляется возможным компенсировать уменьшением размеров камеры пневматического буфера: уменьшение размеров и массы ручной машины.

При po=const, olph=const, / w - c o n s t и изменении от 1,35 до 1,55 качественно и количественно (p-V) - диаграмма ДПУМ(ФН) характеризуется изменением ее очертаний после перекрытия форсажного канала в конце холостого хода до открытия и сообщения камер между собой в начале рабочего хода (рис.7).

При меньших значениях j ^ / наблюдается "петля", что характеризует рабочий процесс, подобный при увеличении Офи и снижении Хфн. Такие настройки менее предпочтительны для реализации в ручных машинах, а поэтому значение следует считать рациональным для ДПУМ(ФН).

При a^H^const, ).фН=сом1 j&^const и изменении р0 от 0,4 до 0,7 МПа качественно и количественно (p-V) - диаграмма ДПУМ(ФН) претерпевает существенные изменения (рис.8). С позиции повышения энергетических характеристик, увеличение р0 в 1, раза позволяет увеличить энергию единичного удара в 2,28 раза, а частоту ударов в 1.23 раза. При этом расход воздуха возрастает в 1,99 раза, однако уделыпли расход снижается до 1,43 раза и ДПУМ(ФН) характеризуется приемлемой экономичностью по затратам энергоносителя на единицу' ударной мощности. Отметим также, что скорость соударения ударника с инструментом с увеличением р0 от 0,4 до 0,7 МПа увеличивается в 1,51 раза, съем мощности с единицы площади ударника повышается только в 1,06 раза. Если же применить для оценки съема мощности с единицы площади ударника или объема камер, то значения указанных удельных пара- метров будут более правдоподобными:

ss = 4IJ4...117,02 (в 2,8 раза) и Еу = 1J4...4.31 (в 2,8 раза при Vr = Vm +V,a) или ey = 1,32...3,691 (в 2,8 раза при Vz = Vr+Vx), что является более корректной оценкой.

Для ДПУМ(ФН) выполнен анализ зависимостей:

X = х(р0),и = и(р0),А = A(pJ,Gm =G(PoJ.N = N(pJ,qG =q(p0),ss = e(p0J при неизменяемых Jw = 1,45;аф = 25;ЛФМ ^б.О. Л^ = 3,4;аФЯ = 17б:лф - 7. Зависимости рассматриваются при изменении давления сжатого воздуха, подводимого к дросселю впуска р0 = 0.4,-0.5;0.6МПа.

Поскольку* известны аналогичные зависимости хтя ДПУМ и ДПУМ(ФП), покажем их в сравнение с ДПУМ(ФН) Зависимости для указанных значений У*,-6**, Д представлены графиками на рис. 9-12. На эти же графические зависимости "наложены" изменения удельных критериев оценки: qG и ss (рис. 10,11), а исследуемые параметры представлены в размерностях для исследуемых дроссельных ПУМ с указанными настройками.

Исследование зависимости ху = х(р0) (рис. 11) показывает, что во всём диапазоне задаваемых р0 от 0,4 до 0,7 МПа, перемещение ударника изменяется от 0,111 м до 0,12 м, что составляет незначительное (до 8,1%) увеличение его хода при существенном (до 1,75 раза) увеличении р0 Данные показатели для ДПУМ(ФН), ДПУМ и ДПУМ(ФП) близки при 0,6 и 0,7, то есть х^ « ху « х^, а показатели при 0,4 и 0, Vina для ДПУМ(ФП) увеличиваются незначительно (до 3,5%).

Зависимости и^ = и ( р 0 ) (рис.9) показывают, что скорость ударника ДПУМ(ФН) возрастает от 9,6 м/с до 14,92 м/с, что составляет увеличение показателя до 1,55раза. В сравнение с ДПУМ(ФН), скорость ударника в ДПУМ возросла на з,63% и снизилась на 0,29% в ДПУМ(ФП) в диапазоне (0,5...0,7) МПа, однако при 0, МПа скорость ударника выше на 8,3%.

Зависимость А = А(р9) (рис.9) обусловлена при ту - т^ - туП только скоростью ударника, что также подтверждается их тенденцией изменения Так, в диапазоне изменений р0 от 0,4 МПа до 0,7 МПа, энергия единичного удара для ДПУ М(ФН) увеличивается с 16,3 Дж до 38,9 Дж (до 2,39 раза) при увеличении р0 в 1,75 раза. В сравнение с ДПУМ и ДПУМ(ФП), энергия единичного удара в ДПУМ(ФН) при 0, МПа ниже до 1,5% и до 14,6% соответственно Однако при давлении от 0,5 до 0, МПа энергия удара у ДПУМ(ФН), в сравнение с ДПУМ уменьшается до 5,7% и увеличивается в сравнение с ДПУМ(ФП) на 2,6%.

Имеющие место различия по х.и.А указывают на различие реализуемых процессов, обусловленных различием принципиальных схем дроссельных ПУМ Физическим объяснением протекающих рабочих процессов является, на наш взгляд, меньшие потери внутренней энергии в ДПУМ в сравнение с ДПУМ(ФН) из-за промежуточного расширения - сжатия воздуха в форсажной камере и, тем более в ДПУМ(ФП) из-за дополнительного сжатия - расширения воздуха при перепуске его из форсажной камеры по каналу перепуска в камеру частичного наддува рабочего хода. При низком сетевом давлении (р0=ОА МПа) указанные причины менее чувствительны на изменение х(р0),и(р0) и А(р0), и предпочтение может быть отдано процессу изменения pr(t) при введении дополнительного количества воздуха в камеру наддува в период перекрытого канала форсажа, что предопределяет, гж. io в сравнение с ДПУМ(ФН), повышение maxрт среднего давления воздуха в рабочей камере и более высокие скорости в начале разгона при рабочем ходе ударника Анализ изменений следственньгх параметров Gm,N,i, в функции от р (рис. 10,11) показал, что они имеют близкую к линейной зависимость. На рис. 10 зависимость Л-Л(р9) приведена для сопоставления с зависимостью Ся = G(p0), которые показывают на качественно близкие процесс*! их изменения. То же следует отметить и о сопоставимости их с N = N ( p 0 ) (рис.11). Это косвенно подтверждает независимость рабочих процессов дроссельных ПУМ от изменения температуры и полное подчинение процессов изменению давления воздуха в рабочих камерах, что отмечалось нами при анализе (p-V) диаграмм, рассматриваемых механизмов Изменение расхода воздуха в ДПУМ(ФН) прн изменении его давления от 0, до 0,7 МПа приводит к возрастанию от 0,0253 кГ/с до 0,0514 кГ/с (в 2,03 раза при возрастании давления в 1,75 раза). В последующем диапазоне изменения р0У показатель съема мощности еы возрастает с 0,100 до 0,118 (в 1,18 раза), достигая maxss при р 0 =0,6 МПа. При других фиксированных значениях параметров значения как показали исследования, будут изменяться и координата (отметка) тахеы может смещаться в плоскости s ( p 0 ).

Сравнение параметров Gm(р0) и еы(р0) ДПУМ(ФН) с аналогичными параметрами показало, что при р0 =0,4...0,46 МПа предпочтение следует отдать ДПУМ(ФП), а при р0 =0,46...0,7 МПа - ДПУМ, однако по совокупности параметров целесообразно применение ДПУМ(ФН), имеющего лучшие значения по Gm(p0) и средние по eN(Po) и MPJ' О^ KG^ Gm; s^ *л7/ sw; АПАЯА.

Частота ударов ДПУМ(ФН) в диапазоне значений р0 от 0,4 до 0,7 MI la увеличивается с 26,04 Гц до 32,26 Гц (до 1,24 раза), а в сравнение с ДПУМ и ДПУМ(ФП) уменьшается соответственно до 1,2% и 0,5%(рис.11): i M г фп /.

Удельный расход воздуха ДПУМ(ФН) при этом снижается с 6,0 10"5 кГ/с-В г до 4,41 10" кГ/с-Вт (до 1,46 раза), а в сравнение с ДПУМ и ДПУМ(ФП) увеличивается соответственно до 4,9% и уменьшается до 2,3% (рис. 11) для р0=0,7 МПа:

Я с Яон Яс.п и оставаясь для р0-ОА МПа в зависимости: qaqCH qCJJ. Ударная мощность ДПУМ(ФН) при этом повышается с 424,59 Вт до 1260,27 Вт (до 2,97 раза) ли* МПа: NnNtt оставаясь для /?г=0,4 МПа в зависимости:

Физическим объяснением изменениям указанных параметров являются взаимосвязанные изменения х(р0) и и(р9)у которые в свою очередь, являются следствием изменения причинных параметров А*н и.

В главе 5 приведена качественная оценка эксплуатационных характеристик дроссельных ггневмоударных механизмов В скобках табл.1 приведено условное обозначение параметра: расхол воздуха массовый (G m ) \ удельный массовый расход возДуха (Яа) \ сьсм мощности с единицы площади ударника ( e s j \ частота ударов (i);

скорость ударника (иу J; ход ударника s габаритный ход (хг ); энергия единичного удара ( А ) ; ударная мощность (N) \ вибрационные характеристики (В)\шумовые характеристики (Ш)\ сила нажатия на корпус молотка (FH).

В столбцах и строках таблицы знаком плюс (+) обозначены улучшенные (предпочтительные) показатели характеристик, знаком минус (-) - худшие (не предпочтительные) показатели.

Общий вывод из анализа табл. 1 следующий:

1. ДПУМ(ФП) и ДПУМ(ФН) обладают несущественными различиями по параметрам В,хг,FH.Ш при равенстве i,A и Gm, 2. ДПУМ(ФН) и ДПУМ(ФП) предпочтительны по B,Fa,III в сравнение с ДПУМ, то есть в вибрационном, силовом и шумовом аспекте наличие в ДПУМ форсажных камер (реализующих процесс форсажа) предопределяет улучшенные санитарно-гигиенические (экологические) условия эксплуатации пневматических ручных машин ударного действия.

ДПУМ(ФН) +Gm,B,nUr,FH) -KGmBIU,qc,SH,uv,A ДПУМ(ФН) отличается от ДПУМ(ФП), как это следует из результатов их количественных и качественных исследований функциональной особенностью: зарядка камеры форсажа осуществляется без отбора из неё части воздуха во время её разобщения с камерой формирования силового импульса (камерой наддува или иной камерой), чем увеличиваются потенциальные возможности рабочего процесса пневмоударного механизма и машины в целом. Данное техническое решение можно распространить и на механизмы клапанного и золотникового типов, однако это потребует соответствующих исследований.

ДГГУМ(ФН) позволяет увеличить более чем в 2 раза коэффициент использования машины в условиях отрицательных температур; снизить стоимость обслуживания машин у потребителя до 20%, а ]акже увеличить общую производительность на машину за счет форсажа (повышения интенсивности) рабочего процесса. Санитарногигиенические условия эксплуатации машин предпочтительны также в сравнение с машинами с другими типами воздухораспределения.

Повышение экономичности ручных машин ударного действия отвечает задачам рационального использования энергоресурсов во всех отраслях и в особенности в строительном комплексе Сибири. Представляется актуальным дальнейшее исследование рабочих циклов ДПУМ(ФН) с целью их интенсификации, а следовательно, повышения их экономичности.

Научное направление в развитии пневмоударных механизмов с форсажем рабочего процесса вне зависимости от системы воздухораспределения позволит создать значительный экономический эффект как в области изготовления, так и в области эксплуатации ручных машин.

Новые научно - технические знания, полученные в результате исследований следующие 1. Процесс форсажа при формировании силового импульса в системе с камерой пневматического буфера позволяет получить достаточно надежную и устойчивую форму и содержание рабочего цикла, в направлении улучшения его энергетических, вибрационных и силовых характеристик.

2. Координаты начала и окончания "зарядки" сетевым воздухом непроточной камеры форсажа существенно влияют на баро- и термодинамические процессы в камерах рабочего хода пневмоударного механизма.

3. Температура воздуха в замкнутых обьемах непроточной камеры форсажа, камерах пневматического буфера, наддува холостого хода по форме (очертанию) близки к формам изменения давлении воздуха в них: в объеме камеры наддува холостого хода в начале выпуска минимальная температура воздуха понижается в сравнение с атмосферой (на 50^К), в объеме камеры пневматического буфера максимальная температура воздуха выше (на 20°К) в сравнение с ее значением в непроточной камере форсажа.

4. Баро- и термодинамические процессы в замкнутых объемах непроточной камеры форсажа, камерах пневматического буфера, на участках наддува рабочего и холостого ходов являются политропными и при изменяющихся удельных теппоемкостях описываются показателями процесса, близкими по среднему значению соответственно: 1,15; 1,14; 1,44; 1,13.

5. Рациональные баро- и термодинамические условия протекания рабочего процесса в дроссельном пневмоударном механизме с непроточной камерой форсажа и камерой пневматического буфера со стороны камер рабочего хода определяются соотношениями: суммарного объема камер рабочего и объема камеры наддува холостого хода - 5...7 и проходных сечений дросселей впуска их питающих - 3,0...4,5; объемов непроточной камеры форсажа и камеры пневматического буфера - 4,0...2,8; объема камеры наддува рабочего хода и пневматического буфера - 2,0...2,2; суммарного объема камер рабочего хода и камеры непроточного форсажа - 3,5..4,5; проходных сечений канала форсажа и дросселя впуска в непроточную камеру форсажа - 20... 6. Предложено физико - математическое описание рабочего процесса машины с дроссельным пневмоударным механизмом, включающим средства формирования силового импульса со стороны камер рабочего хода в виде непроточной камеры форсажа и камеры пневматического буфера, а также методика его расчета, позволяющие раскрыть закономерности, характерные хтя пневмоударных машин данного типа Другие положительные результаты применения в дроссельном пневмоударном механизме камеры пневматического буфера и непроточной камеры форсажа: устойчивость рабочего процесса при выравнивании давлена": воздуха в непроточной камере форсажа и сети к моменту открытия форсажного канала, что обеспечивает благоприятную форму силового импульса, обуславливающего со стороны камер рабочего хода улучшение вибрационных характеристик корпуса механизма; камера форсажа, являясь функционально проточной камерой в период сообщения камер рабочего хода между собой и атмосферой, является также промежуточной встроенной камерой глушения, что способствует плавному снижению давления воздуха в потоке на впуске и снижению шума выпуска отработавшего воздуха.

Положительные эксплуатационные качества молотка МСП-ЗОФН с непроточной камерой форсажа и камерой пневматического буфера подтверждены лабораторными испытаниями, а его экономическая эффективность подтверждена расчетом, выполненным на основе соответствующих методик, применяемых для установления эффективности новой продукции.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах автора 1. Виговская Т Ю. Выбор геометрии средств воздухораспределения пневматического механизма ударного действия. Сб-к научных трудов: Повышение эффективности средств и методов механизации и автоматизации строите льства./Отвред.

Э А Абраменков -Новосибирск НГАС, 1996-Выл 1. Часть 1.-C.53-64.

2. Виговская ТЮ. Соотношения динамического подобия дроссельных пневмоударных механизмов. Сб-к научных трудов Повышение эффективности средств и методов механизации и автоматизации строительства./ Огв ред. Э.А. Абраменков -Новосибирск: НГАС. 1996.-Вып. 1. Часть 2.-C.28-36.

3.Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Виговская Т.Ю., Шабанов Р.Ш. Критерии оценки пневматических механизмов машин ударного действия. Изв. вузов. Строительство, 1997, №9. -с.97-101.

4. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Виговская Т.Ю., Малышев С.А., Шабанов Р.Ш. Дополнения к классификации признаков пневматических механизмов ударного действия и их анализ. Изв. вузов, Строительство, 1997, №11.

5. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Виговская Т.Ю., Шабанов Р.Ш. Динамика рабочего процесса дроссельного пневмоударного механизма с форсажем. Изв. вузов, Строительство, 1998, №2. -с.100-106.

6. Абраменков Д.Э, Абраменков Э.А., Виговская Т.Ю., Шабанов Р.Ш. Результаты численного исследования влияния средств формирования силового импульса и форсажа на энергетические характеристики дроссельного пневмоударного механизма.

Изв. вузов, Строительство, 1998, X28.-c.98-103.

7. Малышев С.А., Виговская Т.Ю., Абраменков Д.Э., Шабанов Р.Ш. Изменение удельных характеристик пневмоударного механизма с форсажем в зависимости от влияния давления воздуха на впуске. Изв. вузов, Строительство, 1998, 1-12.-с. 101Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Виговская Т Ю, Надеин А.А. Теоретические основы пиевмопробойника дтя проходки лидерных скважин в грунтовых средах. Изв.

вузов, Строительство, 1999, Xtf.-c.l 11-120.

9. Виговская Т.Ю., Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А, Серохвостов СА. Динамика рабочего процесса дроссельного пневмоударного механизма с непроточной камерой форсажа. Изв. вузов, Строительство, 2001, №1.-с. 86-91.

10 Виговская Т Ю, Абрамапсов Д.Э., Шабанов Р.Ш Сравнительная сценка энергетических характеристик дроссельного пневмоударного механизма с непроточной форсажной камерой. Изв. Вузов, Строительство, 2001, №4.-с. 108-114.

11 Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А, Аньшин В В., Виговская Т.Ю., Серохвостов С. А. Качественная оценка работы воздуха в рабочих камерах дроссельного пневмоударного механизма// Изв. вузов, Строительство, 2001, №5.'-с 87-90.

12. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А, Виговская Т Ю, Захарова Г.В., АньшинВ В., Малышева Ю.Э, Чичканов В.В Давление, расхсд воздуха и показатель процесса в камерах наддува пневматического механизма машины ударного действия;'/ Изв. вузов.

Строительство, 2002, №4 с.96-103.



 
Похожие работы:

«Нафиз Камал Насереддин ОРГАНИЗАЦИЯ РЕКОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПЕРСПЕКТИВНОГО КОМПЛЕКСА ИНЖЕНЕРНЫХ СИСТЕМ (на примере Палестины) Специальность: 05.02.22 – Организация производства (строительство) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2007 2 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московском государственном строительном университете (ГОУ ВПО МГСУ). Научный...»

«Булат Андрей Владимирович ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ РАБОТЫ СКВАЖИННОГО НАСОСНОГО ОБОРУДОВАНИЯ ЗА СЧЕТ ПРИМЕНЕНИЯ СЕПАРАТОРОВ МЕХАНИЧЕСКИХ ПРИМЕСЕЙ Специальность 05.02.13 - Машины, агрегаты и процессы (нефтяная и газовая промышленность) Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва, 2013 2 Работа выполнена в ФГБОУ ВПО Российский государственный университет нефти и газа имени И.М. Губкина Научный руководитель : доктор технических наук,...»

«БУЯНКИН ПАВЕЛ ВЛАДИМИРОВИЧ ОЦЕНКА УСТОЙЧИВОСТИ ПЛАТФОРМ И НАГРУЗОК В ОПОРНО-ПОВОРОТНЫХ УСТРОЙСТВАХ ЭКСКАВАТОРОВ-МЕХЛОПАТ Специальность 05.05.06 – Горные машины Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Кемерово - 2014 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Кузбасский государственный технический университет имени Т. Ф. Горбачева. Научный руководитель - доктор...»

«ГУСЬКОВА ЕЛЕНА ВАЛЕРЬЕВНА ПОВЫШЕНИЕ СТОЙКОСТИ ЦЕЛЬ НЫХ ЧЕРВЯЧНО-МОДУЛЬНЫХ ФРЕЗ НА ОСНОВЕ УСТАНОВЛЕНИЯ ЗАКОНОМЕРНОСТЕЙ ВЛИЯНИЯ ПОЛОЖИТЕЛЬНЫХ ПЕРЕДНИХ УГЛОВ НА ТОЧНОСТЬ ПРОФИЛЯ ЗУБЬЕВ ПРЯМОЗУБЫХ КОЛЕС Специальность 05.02.07 – Технология и оборудование механической и физико-технической обработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Ульяновск – 2012 Работа выполнена на кафедре Математическое моделирование технических систем Федерального...»

«Демьянова Елена Владимировна РАЗРАБОТКА СПОСОБОВ АВТОМАТИЗИРОВАННОЙ УСТАНОВКИ ПЛОСКИХ УПЛОТНЕНИЙ В СТЫК СОЕДИНЕНИЙ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕЖИМОВ РАБОТЫ ОБОРУДОВАНИЯ Специальность 05.02.08 – Технология машиностроения Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва 2007 Работа выполнена на кафедре технологии машиностроения в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Ковровская государственная технологическая...»

«КУРОЧКИН АНТОН ВАЛЕРЬЕВИЧ ПОВЫШЕНИЕ РАБОТОСПОСОБНОСТИ МОНОЛИТНЫХ ТВЕРДОСПЛАВНЫХ КОНЦЕВЫХ ФРЕЗ ПУТЕМ ОПТИМИЗАЦИИ АРХИТЕКТУРЫ МНОГОСЛОЙНЫХ НАНОСТРУКТУРИРОВАННЫХ ИЗНОСОСТОЙКИХ ПОКРЫТИЙ Специальность 05.02.07 - Технология и оборудование механической и физико-технической обработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Рыбинск – 2012 Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального...»

«Сахаров Александр Владимирович УСТАНОВЛЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ВОЗМОЖНОСТЕЙ СТАНКОВ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ И ОБОСНОВАНИЯ ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ ПРОГРАММЫ Специальность 05.02.07 – Технология и оборудование механической и физико-технической обработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва - 2012 2 Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования...»

«Пещерова Татьяна Николаевна Технология формирования и повышения прочности клеевых соединений деталей машиностроительных конструкций Специальность 05.02.08 – Технология машиностроения Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва 2007 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московском государственном технологическом университете Станкин Научный руководитель : доктор химических...»

«УДК 621.81 АБОРКИН Артемий Витальевич ИССЛЕДОВАНИЕ И ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ДЕТАЛЕЙ МАШИН СО СВАРНЫМИ СОЕДИНЕНИЯМИ Специальность 05.02.02 – Машиноведение, системы приводов и детали машин АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Владимир 2010 Работа выполнена на кафедре Технология машиностроения ГОУ ВПО Владимирский государственный университет им. А.Г. и Н.Г. Столетовых Научный руководитель – доктор технических наук, профессор...»

«ХО ВЬЕТ ХЫНГ ИНТЕНСИФИКАЦИЯ ТЕПЛООБМЕНА ПРИ КИПЕНИИ ХЛАДАГЕНТА R410A И ЕГО СМЕСИ С МАСЛОМ НА ТРУБАХ С РАЗВИТОЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ В ИСПАРИТЕЛЯХ СУДОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН Специальность 05.08.05 - Судовые энергетические установки и их элементы (главные и вспомогательные) Автореферат диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Астрахань - 2013 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального...»

«КОНДРЕНКО Виталий Андреевич ПОВЫШЕНИЕ ТЕХНИЧЕСКОГО УРОВНЯ ФОРСИРОВАННЫХ ДИЗЕЛЕЙ ПУТЕМ СНИЖЕНИЯ ТЕПЛОМЕХАНИЧЕСКОЙ НАПРЯЖЕННОСТИ РАСПЫЛИТЕЛЕЙ ФОРСУНОК (на примере дизелей типа ЧН 12/12) 05.04.02 - Тепловые двигатели Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Барнаул-2008 Работа выполнена в Федеральном государственном унитарном предприятии 15 Центральный автомобильный ремонтный завод Министерства обороны РФ Научный руководитель : доктор...»

«КОВАЛЕВ АЛЕКСЕЙ ЮРЬЕВИЧ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ УРАВНОВЕШЕННОСТИ ВЫСОКОСКОРОСТНЫХ РОТОРОВ С МАГНИТНЫМИ ПОДШИПНИКАМИ НА ОСНОВЕ КОМПЕНСАЦИОННОГО МЕТОДА СБОРКИ Специальность 05.02.08 – Технология машиностроения АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Рыбинск – 2013 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Пермский национальный исследовательский...»

«СЛОБОДЯН Михаил Степанович СТАБИЛИЗАЦИЯ КАЧЕСТВА СОЕДИНЕНИЙ ПРИ КОНТАКТНОЙ ТОЧЕЧНОЙ МИКРОСВАРКЕ ДЕТАЛЕЙ ИЗ ЦИРКОНИЕВОГО СПЛАВА Э110 Специальность 05.03.06 – Технологии и машины сварочного производства АВТОРЕФЕРАТ на соискание ученой степени кандидата технических наук Барнаул – 2009 Работа выполнена на кафедре Оборудование и технология сварочного производства Государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования Томский политехнический университет...»

«Маслов Николай Александрович СОЗДАНИЕ СТЕНДА ДЛЯ ПОСЛЕРЕМОНТНЫХ ИСПЫТАНИЙ ГИДРОМОТОРОВ ДОРОЖНЫХ, СТРОИТЕЛЬНЫХ И ПОДЪЕМНО-ТРАНСПОРТНЫХ МАШИН Специальность: 05.05.04 – Дорожные, строительные и подъемно-транспортные машины Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Новосибирск – 2006 2 Работа выполнена в Сибирском государственном университете путей сообщения Научный руководитель - кандидат технических наук, профессор Мокин Николай Васильевич...»

«МИХАЙЛОВСКИЙ СЕРГЕЙ ВЛАДИМИРОВИЧ МЕТОД ОЦЕНКИ НАДЕЖНОСТИ, ЖИВУЧЕСТИ И ТЕХНИЧЕСКОГО РИСКА ПРОИЗВОДСТВА СЕРНОЙ КИСЛОТЫ Специальность 05.02.13 – Машины, агрегаты и процессы (химическая промышленность) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2011 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московский государственный университет инженерной экологии (ФГБОУ...»

«ШАПОШНИКОВ Петр Викторович МЕХАНИКА РОБОТОВ, ПЕРЕМЕЩАЮЩИХСЯ ПО ПРОСТРАНСТВЕННЫМ КОНСТРУКЦИЯМ НА ЗАХВАТНЫХ УСТРОЙСТВАХ Специальность 05.02.05 – Роботы, мехатроника и робототехнические системы Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт-Петербург 2004 Диссертация выполнена в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный политехнический университет. Научный...»

«ЧИСТЯКОВ Анатолий Юрьевич РОБОТИЗИРОВАННЫЕ СИСТЕМЫ С МЕХАНИЗМАМИ ПАРАЛЛЕЛЬНОЙ СТРУКТУРЫ НА ОСНОВЕ ПОДВЕСНЫХ ПЛАТФОРМ Специальность 05.02.05 – Роботы, мехатроника и робототехнические системы Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт-Петербург 2006 Работа выполнена в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Иркутский государственный университет путей сообщения Научный руководитель : кандидат...»

«ШАЛЫГИН МИХАИЛ ГЕННАДЬЕВИЧ ПОВЫШЕНИЕ ИЗНОСОСТОЙКОСТИ ДЕТАЛЕЙ ТОРЦОВЫХ ПАР ТРЕНИЯ БИТУМНЫХ ШЕСТЕРЕННЫХ НАСОСОВ Специальность 05.02.04 – Трение и износ в машинах АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Брянск – 2010 2 Работа выполнена на кафедре Управление качеством, стандартизация и метрология ГОУ ВПО Брянский государственный технический университет доктор технических наук, профессор Научный руководитель Горленко Олег Александрович доктор...»

«Грановский Андрей Владимирович РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ ПОВЫШЕНИЯ ГАЗОДИНАМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ВЫСОКОНАГРУЖЕННЫХ СТУПЕНЕЙ ОХЛАЖДАЕМЫХ ГАЗОВЫХ ТУРБИН Специальность 05.04.12 – Турбомашины и комбинированные установки АВТОРЕФЕРАТ диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Москва – 2011 Работа выполнена в Московском Энергетическом Институте (Техническом университете) Официальные оппоненты : доктор технических наук профессор Зарянкин А. Е. доктор технических наук...»

«ПЛОТНИКОВ СЕРГЕЙ АЛЕКСАНДРОВИЧ УЛУЧШЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ДИЗЕЛЕЙ ПУТЕМ СОЗДАНИЯ НОВЫХ АЛЬТЕРНАТИВНЫХ ТОПЛИВ И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ТОПЛИВОПОДАЮЩЕЙ АППАРАТУРЫ Специальность: 05.04.02 - тепловые двигатели Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Нижний Новгород 2011 2 Работа выполнена в Кировском филиале Московского государственного индустриального университета Научный консультант : доктор технических наук, профессор Карташевич...»








 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.