WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

На правах рукописи

ШЛЕГЕЛЬ Александр Николаевич

ПОВЫШЕНИЕ СТОЙКОСТИ РАБОЧИХ КРОМОК

ЧУГУННЫХ СТЕКЛОФОРМ НА ОСНОВЕ ЛАЗЕРНОГО

НЕПРЕРЫВНОГО УПРОЧНЕНИЯ

Специальность 05.02.07 – Технология и оборудование механической

и физико-технической обработки

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 2011 2

Работа выполнена на кафедре «Технология машиностроения»

Государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Владимирский государственный университет имени Александра Григорьевича и Николая Григорьевича Столетовых».

Научный руководитель доктор технических наук, профессор Морозов Валентин Васильевич

Официальные оппоненты доктор технических наук, профессор Верещака Анатолий Степанович кандидат технических наук, доцент Митрофанов Андрей Анатольевич

Ведущая организация ФГУП «Государственный научноисследовательский испытательный лазерный центр (полигон) Российской Федерации (ФГУП ГосНИИЛЦ РФ «Радуга»)

Защита состоится « 29 » июня 2011 г. в _ часов на заседании диссертационного совета Д.212.142.01 в ГОУ ВПО МГТУ «Станкин» по адресу: 127994, Москва, ГСП-4, Вадковский пер., д. 3а.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО МГТУ «Станкин».

Отзывы в двух экземплярах, заверенные печатью учреждения (организации), просим высылать по указанному адресу в диссертационный совет Д.212.142.01.

Автореферат разослан «»2011 г.

Ученый секретарь диссертационного совета кандидат технических наук М.А. Волосова

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. При производстве изделий из пластмассы и стекла, используются литьевые пресс-формы.

В наиболее тяжелых условиях работы находятся формы для литья стеклоизделий. Стеклоформы изготавливают из специального серого чугуна как наиболее оптимального материала по его теплофизическим характеристикам и взаимодействию с расплавленной стекломассой.

Стеклоформы являются основными деталями, характеризующими формовой комплект для литья стеклоизделий. Процесс формования стеклоизделий выполняется в два этапа. Капля расплавленного стекла попадает вначале в черновую форму, а затем в чистовую, где происходит окончательное формование стеклоизделия.

В процессе формования изделия стеклоформы соприкасаются со стекломассой, температура которой 970–1200 °С, работают круглосуточно в цикличном режиме открытия-закрытия, соударяясь с периодичностью 0,3-2 с, в зависимости от типа стеклоформующей машинолинии. С одного формовочного комплекта выпускается 250300 тыс. стеклоизделий. В условиях массового производства стеклоизделий в непрерывном режиме требуется достаточно большое количество трудоёмких и дорогостоящих формовых комплектов для поддержания бесперебойной работы автоматических линий. Причинами снижения ресурса стеклоформ является выгорание углерода в чугуне и его выкрашивание под воздействием высоких температур, а также абразивный, адгезионный, высокотемпературный окислительный, усталостный износ рабочих поверхностей.

Наибольшему износу подвержены рабочие кромки формующей полости стеклоформ, испытывающие все представленные выше виды износа. Тепловой износ (размягчение материала) кромок обусловлен цикличным нагревом от жидкого стекла. Абразивный износ вызван попаданием частиц материала стеклоизделий между соприкасающимися поверхностями рабочих кромок, нагаром и продуктами износа стеклоформ, адгезионный – налипанием стекла, усталостный – циклическим действием напряжений в приконтактном слое металла кромок.

Существуют следующие способы упрочнения стеклоформ: нанесение наплавочных материалов; диффузионное, электролитическое хромирование;

химическое никелирование и др.

К высокоэффективным технологиям, в первую очередь, относятся физико-химические методы модификации структуры материала, включая процесс упрочняющей лазерной обработки.

Особенности применяемого материала и многообразие рабочих кромок стеклоформ обуславливают необходимость разработки комплексного подхода по увеличению их стойкости путем лазерного термического упрочнения непрерывным излучением. Он основан на всестороннем анализе факторов, оказывающих влияние на стойкость рабочих кромок стеклоформ, выбора рациональных режимов упрочнения с учетом выполнения математического моделирования, экспериментальных исследований и промышленных испытаний.

Целью работы является повышение стойкости рабочих кромок чугунных стеклоформ формированием требуемых свойств поверхностного слоя на основе выбора рациональных режимов лазерного непрерывного упрочнения.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие основные задачи:

1. Разработать модель расчета температурного поля рабочих кромок чугунных стеклоформ с учетом плотности мощности и продолжительности воздействия лазерного излучения и геометрии кромки.

2. Выполнить экспериментальные исследования режимов лазерного непрерывного упрочнения рабочих кромок чугунных стеклоформ, обеспечивающих повышение их стойкости.

3. Разработать и апробировать в производственных условиях научнообоснованные рекомендации по технологии лазерного упрочнения рабочих кромок чугунных стеклоформ.

Методы исследований. При выполнении работы использовались методы математического моделирования, базирующиеся на основах физики процесса взаимодействия лазерного излучения с металлами, проведения экспериментальных исследований, теориии планирования эксперимента и статистической обработки данных с применением программных комплексов SolidWorks, Cosmos, Mathcad, LabVIEW.

Научная новизна работы заключается в:

• математической модели расчета температурного поля рабочих кромок чугунных стеклоформ при лазерном упрочнении, учитывающей неравномерность распределения плотности мощности в лазерном луче, смещение луча относительно кромки и геометрию кромки;

• эмпирических зависимостях глубины упрочнения h, твердости у поверхности кромки зоны упрочнения HV, мощности лазерного излучения Р от скорости, позволивших определить рациональные параметры лазерного упрочнения рабочих кромок стеклоформ из ферритных низколегированных пластинчато-вермикулярных чугунов.

Достоверность результатов работы подтверждается:

• корректным использованием научных положений лазерного термоупрочнения, теории износа, теплопроводности, а также проведением экспериментов в лабораторных условиях и производственными испытаниями;

• использованием сертифицированных средств измерений, поверенного оборудования и лицензионных компьютерных программ;

• согласованием результатов математического моделирования с экспериментальными данными.

Практическая ценность работы заключается в:

• разработанной технологии лазерного упрочнения кромок разъема стеклоформ из ферритных низколегированных пластинчато-вермикулярных чугунов с использованием непрерывного излучения многоканального газового СО2-лазера МТЛ-2М;

• разработанном способе и устройстве упрочнения поверхности детали (патент №2305136 С1 RU).

Реализация результатов. Результаты исследований, представленные в работе, были апробированы и внедрены на стекольных предприятиях, в частности на ЗАО «Борисовское стекло», ЗАО «Балахнинское стекло» и ООО «Факел».

Работа проводилась при поддержке гранта «Ползуновские гранты» выделенного на исследования по теме «Усовершенствование технологии лазерного упрочнения острых кромок и последующая разработка технологии лазерного упрочнения формующих поверхностей чугунных деталей формовых комплектов, для стеклоформующих машин».

Апробация работы. Основные положения и результаты диссертационной работы докладывались на Всероссийской научно-технической конференции «Теплофизика технологических процессов» (Рыбинск, 2005); 11-ом Всероссийском слете студентов, аспирантов и молодых ученых – лауреатов конкурса «Ползуновские гранты» (Владимир, 2006); Международном научнопрактическом семинаре «Современные технологии изготовления и ремонта формокомплектов» (Гусь-Хрустальный, 2007); V Международной научнотехнической конференции «Прогрессивные технологии в современном машиностроении» (Пенза, 2009); Всероссийской молодежной интернетконференции (Владимир, 2010); III научно-образовательной международной конференции «Машиностроение – Традиции и Инновации» (Москва, 2010).

Публикации. По результатам работы опубликовано 12 научных трудов, в т.ч. патент РФ на изобретение и три статьи в журналах, рекомендованных ВАК для публикации трудов соискателей ученых степеней.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов, списка литературы и восьми приложений. Общий объем – 185 страниц машинописного текста, включая 70 рисунков и графиков, таблиц. Список литературы содержит 99 наименований. Приложения состоят из 17 страниц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность и необходимость решения проблемы увеличения стойкости рабочих кромок чугунных стеклоформ на основе совершенствования технологии лазерного упрочнения непрерывным излучением, сформулирована научная новизна работы и практическая значимость.

В первой главе проведен анализ стойкости и характера износа чугунных стеклоформ (рис. 1). Было выявлено, что наиболее подвержены износу формующие полости (1), продольные и торцевые острые рабочие кромки формующих полостей (2) и соприкасающиеся поверхности замка сцепления (3) стеклоформ и других деталей формокомплека. Наибольшему износу из представленных выше поверхностей подвержены рабочие кромки.

Согласно ГОСТ 10117.1-2001 (Бутылки стеклянные для пищевых жидкостей) и ОСТ 21-75-88 (Формовые комплекты для стеклоформующих машин) были выбраны критерии предельного состояния стеклоформ формового комплекта:

1. Износ, повреждение рабочих кромок не должны превышать 0,2 мм по поверхности соударения форм для донной и горловой кромки, 0,3 мм для боковой кромки и 0,5 мм по формующей поверхности, т. е. фаску размером 0,2мм.

2. Зазор в разъеме стеклоформы должен быть не более 0,05 мм. Зазор в замке сцепления – не более 0,07 мм. Смещение плоскостей разъема сопрягаемых стеклоформ и горловых колец в поперечном сечении – не более 0,1 мм при наибольшем размере сечения формующей полости до 135 мм.

3. Несоответствие позиционного допуска оси формующей полости установленному в конструкторской документации – 0,3 мм.

4. Несоответствие размеров формующей полости (в результате чистки и ремонта) нормам, установленным в конструкторской документации. Размеры формующей полости должны выполняться по соответствующим размерам изделия из стекла с учетом припуска на усадку, износ и допусков на изготовление. Например, допуск на диаметр формующей полости обычно не превышает ±0,2 мм. Числовое значение параметра шероховатости Ra обычно составляет 0,4 мкм.

За счет повышения износостойкости рабочих кромок может быть достигнуто увеличение стойкости стеклоформ и формокомплекта. Для этого могут быть использованы различные методы упрочнения изделий.

Проведен анализ традиционных (диффузионное хромирование, нанесение наплавочных материалов, электролитическое хромирование, химическое никелирование, азотирование в плазме тлеющего разряда) и наукоемких, высокопроизводительных методов (газотермическое нанесение покрытий, плазменное нанесение покрытий, обработка пучком заряженных частиц, лазерная обработка) повышения стойкости деталей формокомплекта. Он показал, что лазерное упрочнение является наиболее приемлемым методом увеличения износостойкости кромок чугунных деталей благодаря высокой степени и простоте автоматизации, гибкости, возможности быть финишной операцией без использования наплавочных материалов, оплавления поверхности и недопущения охрупчивания.

Рассмотрены особенности процесса лазерного термоупрочнения и рассчета тепловых полей кромок деталей машин и режущего инструмента, штампов изготовленных из металлов и сплавов, изложенных в работах А.Г.

Григорьянца, И.Н. Шиганова, Г.А. Абильсиитова, В.А. Лопоты, Г.Г. Гладуша, А.А. Веденова, Н.Н. Рыкалина, А.А. Углова, В. Брюннера, А.Н. Сафонова, Дж.М. Поута, А.Н. Кокоры, С.И. Яресько и др. Из них выявлено, что более равномерная зона лазерного упрочнения серых чугунов получается в результате использования непрерывного лазерного излучения при скорости обработки от 8 до 17 мм/с, а температура закалки серых чугунов составляет 1000 – 1150 °С. В задачах определения поля температур методом конечных элементов не рассматривалась взаимосвязь теплового источника с неравномерным распределением плотности мощности по сечению пучка с чугунной кромкой.

На основе анализа лазерного упрочнения чугунных стеклоформ непрерывными многоканальными СО2-лазерами, изложенных в работах Ю.Г. Субботина, В.М. Журавеля, В.В. Дивинского, И.Ф. Бухановой, В.В. Васильцова, В.И. Югова и др., сделаны следующие выводы: при выборе режимов обработки рабочих кромок не рассмотрена взаимосвязь энергетических, геометрических и динамических параметров лазера, системы транспортировки и фокусировки излучения и манипуляционной системы; не рассмотрены компоновочные решения излучателей лазеров; рекомендуемый диапазон скоростей обработки 5-17 мм/с является достаточно широким и определен преимущественно для серых чугунов (СЧ20-СЧ30) и не определен для ферритных, низколегированных, пластинчато-вермикулярных; не рассмотрено влияние жизненного цикла стеклоформы на стойкость кромки с лазерным упрочнением.

На основе анализа работ по лазерному упрочнению и из условий обеспечения высоких триботехнических свойств уточнены основные показатели качества рабочих кромок стеклоформ: твердость 56 – 62 HRC или 634 – 894 HV, которая соответствует мартенситу; толщине (глубине) мартенситной зоны более 0,25 мм, общей толщине зоны упрочнения не менее 0,7 мм;

отсутствие трещин в зоне упрочнения; отсутствие оплавления поверхности кромки.

Во второй главе разработана математическая модель расчета температурного поля рабочих кромок чугунных стеклоформ, учитывающая неравномерность распределения плотности мощности в лазерном луче (непрерывного СО2-лазера МТЛ-2М), смещение луча относительно кромки и геометрию кромки. Модель была реализована в современном САЕ-комплексе Cosmos Works (Simulation) методом конечных элементов. По характеру распределения температуры в зоне упрочнения и диаграмме железо-углерод определяется получаемая структура чугуна и, соответственно, присущие ей триботехнические свойства.

Рис. 2. Отпечаток пятна излучения лазера МТЛ-2 на оргстекле в сечении, за фокусом на расстоянии 60 мм, длиннофокусной линзы f = 1240 мм (а), где 1 – диаметр пятна излучения, 2- полочка; распределение интенсивности излучения пучка в декартовой системе координат (б), где I – интенсивность излучения, dпол – диметр полочки, dп – Для реализации численного моделирования были исследованы особенности и характер излучения многоканального СО2-лазера и длиннофокусной (f 1000 мм) системы транспортировки и фокусировки излучения (рис. 2), а также влияние положения луча относительно рабочей кромки формующих полостей на геометрию и равномерность зоны упрочнения.

Было установлено, что излучение многоканального СО2-лазера МТЛ-2М с компоновкой трубок излучателя в виде шестигранника имеет недостаток – разницу в получаемой мощности и продолжительности воздействия при перемещении луча в разных направлениях на материал подложки, что не обеспечивает воспроизводимость характеристик зоны упрочнения при обходе контуров со сложной траекторией. После прохождения излучения через систему транспортировки и фокусировки излучения оно приобретает такие недостатки, как эллипсность формы пятна и достаточно пологие «крылья» лепестка пятна, что снижает эффективность взаимодействия излучения с материалом подложки.

Полученное распределение интенсивности излучения в пучке определяет физико-химические процессы, протекающие в материале при лазерном облучении.

В результате исследования положения лазерного луча (отношение диаметра пятна к «полочке» составляет 3 dп / dпол 5) относительно упрочняемой рабочей кромки с углом = 80 – 115°град. получена зависимость для определения смещения луча (рис. 3), выраженная через диаметр пятна излучения dп:

что соответствует интервалу смещения по интенсивности I:

Рис. 3. Схемы смещения лазерного луча относительно рабочих кромок:

а) 1 – линза, 2 – лазерный луч, 3 – упрочняемая кромка, – угол заострения кромки;

б) 1 – упрочняемая кромка, 2 – зона упрочнения, с – смещение края луча относительно кромки, – смещение центра луча относительно кромки, h – глубина упрочнения, – скорость перемещения полуформы, dп – диаметр пятна;

в) качественное распределение интенсивности в пятне излучения лазера за фокусом на расстоянии 60 мм, dп. эф – эффективный диаметр пятна, dпол – диметр полочки Данные интервалы обеспечивают сочетание максимальной глубины упрочнения непосредственно у самой кромки с минимальными потерями излучения из-за смещения луча лазера относительно облучаемой поверхности.

Моделирование основывалось на решении трехмерной нестационарной задачи теплопроводности методов конечных элементов. Расчет температурных полей при лазерной термической обработке мощным распределенным, непрерывным источником производился единичными импульсами, не учитывая движение источника, так как выполняется условие теплонасыщения при прохождении луча своего диаметра, сформулированное в работах А.Г. Григорьянца и А.Н. Сафонова: tн tп или r2п/a 2rп/, где – скорость обработки, rп – радиус пятна нагрева, а – коэффициент температуропроводности.

Для реализации расчета температурного поля был разработан алгоритм моделирования процесса нагрева при лазерном упрочнении рабочих кромок стеклоформ с применением экспериментальной методики определения граничных условий:

1. Построение геометрической модели объекта лазерного упрочнения в CAD-комплексе SolidWorks (кромки детали размером 0,020,0150,015 м).

2. Определение параметров лазерного излучения на основе экспериментальных исследований:

– распределения плотности мощности в луче СО2-лазера МТЛ-2М после прохождения системы транспортировки и фокусировки излучения (расстояние за фокусом 90 мм, dп.=13 мм, f = 1240 мм, рис. 2);

– положения луча относительно рабочей кромки (=2 мм, рис. 3);

3. Выделение из пятна излучения зон, каждой из которых соответствует своя плотность мощности лазерного излучения (диаметр dп=13 мм, 16 зон).

4. Определение мощности лазерного излучения Р, которая на каждом режиме подбиралась так, чтобы максимальная температура материала в пятне нагрева составила Т1100-1 С. Это обусловлено обеспечением узкого температурного интервала обработки 1000 – 1150 С для протекания полноты фазовых превращений в чугуне и недопущения оплавления поверхности.

5. Решение нестационарной задачи теплопроводности методом конечных элементов на выбранных скоростных режимах (время воздействия распределенного лазерного источника tп.эф соответствовало времени прохождения пятна излучения своего эффективного диаметра) и определенных граничных условиях. Отображение результатов расчета в виде эпюр (рис. 4) и графиков (рис. 5).

Рис. 4. Эпюра распределения темпе- с, =17 мм/с tп.эф=0,4 с, и при dп=13 мм, ратуры (положение центра пятна от- =2 мм. В расчетной модели теплофизиносительно кромки =2 мм, скорость При расчете температурных полей зоны упрочнения на этапе нагрева применяли граничные условия 2-го рода:

где n нормаль к поверхности в точке с координатами x, y, z; q0 – плотность теплового потока, Вт/м2; теплопроводность исследуемого материала, Вт/(м·К).

Для вычисления температуры методом конечных элементов рассматривали систему дифференциальных уравнений, записанных в форме:

где [H ] – глобальная матрица теплопроводности; [c] – глобальная матрица теплоёмкости; {F } - глобальный вектор тепловой нагрузки.

Анализ результатов расчета показал, что с увеличением скорости обработки при лазерном упрочнении глубина распространения тепла или зона термовлияния уменьшается. При этом ширина зоны термовлияния практически не изменяется. Температура непосредственно у кромки на четырех режимах падает с увеличением скорости обработки незначительно: =3 мм/с – 1087 °С, =6 мм/с – 1082 °С, =10 мм/с – 1078 °С, =17 мм/с – 1069 °С.

Согласно диаграмме состояния «железо-углерод» (Fe–C), структурные преобразования в чугуне начинаются выше температуры 727 °С. Эта температура определяет границу зоны упрочнения по глубине. Для расчетных режимов глубина h термоупрочнения равна: при =3 мм/с – h1,28 мм, =6 мм/с – h1,08 мм, =10 мм/с – h0,95 мм, =17 мм/с – h0,77 мм.

Таким образом, наиболее рациональными режимами лазерного упрочнения рабочих кромок чугунных стеклоформ, согласно основным показателям качества, являются режимы в диапазоне от =3 мм/с до =9 мм/с. Режимы от 10 17 мм/с из-за наименьших из четырех глубин распространения тепла отпадают.

В третьей главе представлены экспериментальные исследования режимов лазерного непрерывного упрочнения рабочих кромок чугунных стеклоформ. Выполнена оценка сходимости результатов теоретических и экспериментальных исследований лазерного упрочнения рабочих кромок стеклоформ. Эксперименты позволили определить и обосновать выбор рациональных режимов лазерного воздействия.

При выполнении экспериментов были выбраны скоростные режимы термоупрочнения 3 мм/с, 6 мм/с и 9 мм/с, положение лазерного луча относительно рабочей кромки =2 мм, диаметр пятна излучения dп=13 мм, обработка проходила за один проход вдоль кромки.

Мощность лазерного излучения P определялась по результатам моделирования процесса упрочнения с учетом выбранного коэффициента поглощения полимерного покрытия типа МСЦ-510 и уточнялась экспериментально.

Критерием оценки максимальной мощности для отдельно взятого скоростного режима являлось недопущение оплавления упрочняемой поверхности кромки исследуемого образца.

Исследование на каждом скоростном режиме выполнено на примере чугунов фирмы «Тантал»; ЧФ4 от ООО Завод «Флакс»; ООО «ЛЕС»; К250GP от «Industrie Fonderie Valdelsane» (Италия); НЧ №1 от ОАО «Красное Эхо»

(ферритных низколегированных пластинчато-вермикулярных), чаще всего используемых при изготовлении деталей формовых комплектов для литья стеклотары.

Сбор и обработку экспериментальных данных осуществляли методом оптической микроскопии на поперечных шлифах. Твердость определялась от поверхности Рис. 6. Распределение твердости HV по толщине упрочненного слоя на трех режимах:

2 – =6 мм/с, Р=1020 Вт; 3 – =9 мм/с, Р=1130 Вт фических исследований подтверждены заключением № 396/035 от 04.10.2010 г. ЗАО НПО «ТЕХКРАНЭНЕРГО». Результат измерения твердости зоны упрочнения одного из исследуемых чугунов, представлен на рис. 6.

Изображение структуры с преобладанием мартенсита показано на рис. 7 (снимки сделаны на расстоянии 0,1 мм от кромки).

Из трех представленных выше режимов лазерного термоупрочнения наиболее удовлетворяет показателям качества режим №2, = 6 мм/с (2). Зона упрочнения обладает высокой средней твердостью (585 HV), которая выше, чем у других двух зон упрочнения, обработанных на первом Рис. 7. Структура рабочих кромок чугунных стеклоформ после лазерного упрочнения (режим =6 мм/с, чугун ЧФ4): а – зона лазерного упрочнения (1 – мартенсит, б – основной материал, матрица (1 – дендриты феррита, 2 – перлит, 3 – графит) (464 HV) и третьем (515 HV) режимах. Мартенситная зона составляет 0,37 мм, что также превышает значения, полученные для других режимов (соответственно 0,2 мм и 0,22 мм). При этом толщина зоны упрочнения на скорости 6 мм/с достаточно высокая (0,78 мм) и сопоставима с первым режимом.

Для режимов =3–9 мм/с, Р=880–1130 Вт, dп=13 мм получено уравнение регрессии c натуральным значением факторов:

где Y – параметр оптимизации, среднее арифметическое по 22 замерам твердости, x1=(-6)/3 – кодированное значение фактора скорости, x2=(Р-1005)/ – кодированное значение фактора мощности. Регрессионная модель адекватна по F-критерию Фишера, все коэффициенты модели значимы по t-критерию Стьюдента.

По результатам экспериментов были получены эмпирические уравнения:

– зависимость глубины упрочнения (h, мм) от скорости (, мм/с) (рис. 8):

– зависимость твердости у поверхности рабочей кромки зоны упрочнения (HV, по Виккерсу) от скорости (, мм/с) (рис. 9):

– зависимость мощности лазерного излучения (Р, Вт) от скорости (, мм/с) (рис. 10):

Расхождение расчетных и экспериментальных значений h=f(), HV=f(), P=f() составило соответственно 0,74–3,97%, 0,37–4,45%, 0,47–0,94%.

Установлено, что режим при =6 мм/с, Р=1020 Вт, dп=13 мм является наиболее рациональным для лазерного упрочнения рабочих кромок стеклоформ, изготовленных из ферритных низколегированных пластинчатовермикулярных чугунов.

Рис. 8. Зависимость глуби- Рис. 9. Зависимость твердо- Рис. 10. Зависимость мощны упрочнения h от скоро- сти у поверхности рабочей ности лазерного излучения сти : () – эксперимент; кромки зоны упрочнения HV Р от скорости :

Также были проведены эксперименты по измерению температуры в зоне термоупрочнения. Они заключались в измерении температуры материала на определенном расстоянии от упрочняемой кромки (0,2 мм, 0,6 мм, 0,8 мм, 1,5 мм, 2 мм, 2,5 мм) в момент облучения ее лазерным излучением с помощью чувствительного расстояния до упрочняемой рабочей кромки температуры от расстояния до упрочняемой кромки (рис. 11), полученные сопоставлением распределения твердости HV по толщине упрочненного слоя и соответствующей структуры с температурой фазовых превращений (1), экспериментально с помощью термопары (2); численного анализа в Cosmos Works (3).

В результате сравнительного анализа установлено, что расхождение значений температуры в контролируемом диапазоне (на глубине упрочнения до 0,8 мм), полученных расчетом и экспериментально, не превышает 10 % при измерении твердости и 14 % при термометрировании. Это свидетельствует о корректности разработанной имитационной математической модели.

Рабочие кромки деталей формовых комплектов в процессе эксплуатации испытывают различные виды износа. Поэтому особый интерес представляет определение влияния эксплуатационных параметров на стойкость рабочих кромок стеклоформ после лазерного упрочнения.

Рис. 12. Микроструктура рабочих кромок стеклоформ после лазерного упрочнения и нагрева в печи при температуре 600 °С и излучением образцов.

графит, 3 – карбиды, переходная зона – сительно упрочняемой кромки =2 мм. Затем они подвергались отпуску в печи при температуре 600 °С и выдержке 30 мин.

Установлено, что в результате воздействия высоких температур на упрочненную рабочую кромку стеклоформ, при выпуске стеклотары, зона упрочнения претерпевает отпуск и твердость падает с 780 – 870 HV до 350 – 400 HV при этом твердость исходного материала 160 – 200 HV (рис. 12 и 13).

Полученные экспериментальные данные свидетельствуют об увеличении стойкости в 2 раза.

Проведено исследование на износостойкость с целью определения относительного значения износостойкости материала, подвергнутого лазерной термической обработ- Рис. 13. Распределение твердости по толщине упрочненного слоя: h – глубина упрочнения;

ке и последующему отHV – твердость по Виккерсу: 1 – сразу после лазернопуску, по сравнению с него упрочнения, 2 – после нагрева при температуре ненным) материалом.

Суть испытания заключается в воздействии сухим трением скольжения на поверхность образца из исходного материала и образца, обработанного лазерным лучом и подвергнутого отпуску при 600 °С с выдержкой 30 мин., при одинаковой нагрузке на поверхность испытуемых образцов и одинаковом количестве циклов трения. Путем сравнения по степени износа исходного материала с материалом, упрочненным лазерным излучением и подвергнутым отпуску, оценивалось относительное изменение износостойкости образцов. Была разработана схема и создано специальное стендовое устройство для испытания прямоугольных образцов на износостойкость.

Исследование показало, что подвергнутые лазерному упрочнению и отпущенные при 600 °С образцы, по отношению к не упрочненным, выдержали в 1,5 раза больше циклов нагружения.

Рациональность режима лазерного упрочнения при скорости =6 мм/с и связанного с ним диапазона 5 – 7 мм/с была обоснована, исходя из недопущения трещин в зоне упрочнения при эксплуатации и обеспечения высокой производительности. При этом если размер включений графита превышает мкм рекомендуется использовать скорость 5 мм/с и ниже.

По итогам экспериментальных исследований описаны разработанные рекомендации по технологии лазерного упрочнения рабочих кромок чугунных стеклоформ: положению луча относительно кромки, теоретикоэкспериментальное определение рациональных режимов лазерного упрочнения рабочих кромок стеклоформ.

В четвертой главе приведены результаты производственных испытаний чугунных стеклоформ, у которых лазерному термоупрочнению были подвергнуты рабочие кромки.

Испытания проводились на различных стеклотарных предприятиях Российской Федерации. На заводах проводили сравнение выпуска за определенный период времени стеклоизделий с формовых комплектов, упрочненных лазерным излучением по отношению к неупрочненным и (или) сравнение по Рис. 14. Влияние ЛТУ на долговечность работы и выраза.

работку стеклоизделий 25 чистовых стеклоформ 2 – с лазерным упрочнением рабочих кромок лазерным упрочнением рабочих кромок эксплуатировались на стеклоформующей машине «Истра 6/2» 4 месяца. В среднем было выработано по 828,7 тысяч стеклоизделий (увеличение ресурса в 2,8 раза) (рис. 14), а с отдельных стеклоформ было снято – до 1 млн. 170 тысяч изделий (увеличение ресурса в 4 раза) против 300 тысяч изделий, снимаемых с неупрочнённых стеклоформ в тех же условиях эксплуатации (подтверждено заключениями с предприятия).

В течение эксплуатации твердость упрочнённого слоя кромки упала и зафиксировалась на уровне 35 – 40 HRC (322 – 387 HV). Полученные результаты свидетельствуют о корректности выполненных теоретикоэкспериментальных исследований ЛТУ рабочих кромок стеклоформ.

Акты внедрения получены со стеклотарных заводов ЗАО «Балахнинское стекло», ООО «Факел» и ЗАО «Борисовское стекло».

Рассчетный годовой экономический эффект от внедрения лазерного упрочнения рабочих кромок чугунных черновых и чистовых стеклоформ для одной стеклоформующей машинолинии составляет 1197000 руб.

В пятой главе описывается разработанный в результате проведенных исследований способ упрочнения поверхности детали и устройство для его осуществления (изобретение запатентовано в РФ, №2305136 С1 RU).

В основе разработки лежит устройство – блок генерации луча, излучатель которого состоит из 36 стеклянных трубок, скомпонованных в виде пакета из нескольких рядов, один внутри другого, определенным образом. Излучатель обеспечивает наиболее равномерное, по сравнению с известными технологическими лазерами, распределение плотности мощности излучения.

В заключении сформулированы основные выводы по работе.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. По результатам выполненных теоретических и экспериментальных исследований решена актуальная научно-техническая задача повышения эффективности упрочняющей лазерной обработки непрерывным излучением рабочих кромок стеклоформ, выполненных из ферритных низколегированных пластинчато-вермикулярных чугунов, путем определения рациональных параметров, соответствующих основным показателям качества, что позволило увеличить ресурс работы форм до 4 раз.

2. Разработана математическая модель расчета температурного поля кромок чугунных стеклоформ, учитывающая неравномерность распределения плотности мощности в лазерном луче (отношение диаметра пятна к «полочке» 3 dп / dпол 5), смещение центра луча относительно кромки и геометрию кромки с углом =80 – 115°. Модель реализована методом конечных элементов. Расхождение теоретических значений с экспериментальными не превышает 14%. Выявлено, что наиболее соответствующими основным показателям качества являются режимы =3 – 9 мм/с, Р=591 – 789 Вт, dп=13 мм.

Глубина зоны упрочнения (уровень 727 °С) составила h1,28 – 0,95 мм.

3. Получены эмпирические зависимости глубины упрочнения h, твердости у поверхности кромки зоны упрочнения HV, мощности лазерного излучения Р от скорости. Установлено, что режим при =6 мм/с, Р=1020, dп=13 мм наиболее рациональный и производительный для лазерного упрочнения рабочих кромок стекло форм, изготовленных из ферритных низколегированных пластинчато-вермикулярных чугунов.

4. Выполнено исследование термической стойкости образцов, упрочненных лазерным излучением. В результате воздействия рабочих температур порядка 600 °С зона упрочнения претерпевает отпуск и твердость падает с 800 HV до 350 – 400 HV. Твердость исходного материала 160 – 200 HV. Полученные экспериментальные данные свидетельствуют об увеличении стойкости примерно в 2 раза.

5. Проведено исследование износостойкости образцов. Оно показало, что подвергнутые лазерному термоупрочнению и отпущенные при 600 °С образцы, по отношению к не упрочненным, выдержали в 1,5 раза больше циклов нагружения.

6. Разработаны научно-обоснованные рекомендации к технологии лазерного непрерывного упрочнения рабочих кромок чугунных стеклоформ, включающие: определение положения луча с неравномерностью распределения плотности мощности относительно кромки; определение рациональных режимов упрочнения; использование специализированных устройств лазерных излучателей. Установлено соответствие результатов производственных испытаний рекомендациям по технологии лазерной обработки кромок чугунных стеклоформ.

7. Проведены производственные испытания чугунных стклоформ с лазерным упрочнением рабочих кромок. В среднем, у упрочненных стеклоформ для бутылок объемом 500 мл ресурс работы увеличился в 1,5 – 2 раза, у стеклоформ объемом 250 мл и ниже – в 2 – 4 раза, по отношению к неупрочненным. Результаты исследований внедрены на ЗАО «Балахнинское стекло», ООО «Факел», ЗАО «Борисовское стекло».

Основные положения диссертации отражены в следующих работах:

Список публикаций в изданиях, рекомендованных ВАК РФ 1. Морозов, В.В. Исследование износостойкости упрочненных лазерным излучением кромок деталей формовых комплектов для литья стеклотары / В.В.

Морозов, В.И. Югов, А.Н. Шлегель // Упрочняющие технологии и покрытия.

2007. №7. – С. 52-56.

2. Морозов, В.В. Имитационная математическая модель нагрева кромок разъема деталей формовых комплектов при лазерном термоупрочнении / В.В.

Морозов, А.Б. Иванченко, А.Н. Шлегель // Вестник МГТУ «Станкин». 2011.

№1. – С. 47-52.

3. Морозов, В.В. Эмпирические модели лазерного упрочнения рабочих кромок деталей формовых комплектов стеклоформующих машин / В.В. Морозов, А.Н. Шлегель, А.В. Аборкин // Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии. 2011. №2 (286). – С. 79-83.

4. Морозов, В.В. Повышение стойкости форм для литья стеклопосуды / В.В. Морозов, А.Н. Шлегель, В.И. Югов // Теплофизика технологических процессов: Материалы Всеросс. науч.-техн. конф. – Рыбинск: РГАТА, (17– мая) 2005. – С. 136-139.

5. Югов, В.И. Экспериментальные исследования и производственные испытания технологии лазерного упрочнения деталей формооснастки для литья стеклотары / В.И. Югов, А.Н. Шлегель [и др.] // Новые российские разработки в лазерной науке, технике и технологии. Сборник научно практических статей. Выпуск 1. Под ред. Члена-корреспондента РАН Панченко В.Я.// Калуга:

Издательство АКФ «Политоп», 2005. С. 61-69.

6. Шлегель, А.Н. Усовершенствование технологии лазерного упрочнения острых кромок и последующая разработка технологии лазерного упрочнения формующих поверхностей чугунных деталей формовых комплектов, для стеклоформующих машин / А.Н. Шлегель // Ползуновские гранты: Материалы 11-го Всероссийского слета студентов, аспирантов и молодых ученых – лауреатов конкурса Министерства образования и науки Российской Федерации и Государственного Фонда содействия развитию малых форм предприятий в научно-технической сфере «Ползуновские гранты». – Барнаул: Изд-во АлтГТУ, 2006. – С. 180-191.

7. Югов, В. И. Повышение износостойкости и ресурса чугунных форм методом лазерного упрочнения / В.И. Югов, А.Н. Шлегель // Международный научно-практический семинар «Современные технологии изготовления и ремонта формокомплектов» (г.Гусь-Хрустальный, 13-15 февраля, 2007 г.). – Гусь-Хрустальный: ОАО «Стеклохолдинг», 2007. – С. 12-19.

8. Шлегель, А.Н. Повышение долговечности работы деталей формокомплектов, упрочненных лазерным излучением / А.Н. Шлегель // Специализированное информационное издание Class Russia. Стекло, июль 2008 - Изд-во: ООО «Альфа Медиа», г. Москва, типография «А-Гриф». – С. 14-18.

9. Шлегель, А.Н. Исследование термической стойкости кромок деталей формовых комплектов для литья стеклотары, упрочненных лазерным излучением / А.Н. Шлегель // Прогрессивные технологии в современном машиностроении: сборник статей V Международной научно-технической конференции.Пенза: Приволжский Дом знаний, 2009. – С. 12-14.

10. Шлегель, А.Н. Исследование лазерного термоупрочнения материала чугунных деталей формовых комплектов для литья стеклотары / А.Н. Шлегель, С.А. Климов // Актуальные проблемы машиностроения: материалы Всероссийской молодежной Интернет-конференции / Владим. Гос. Ун-т; – Владимир: ВООО ВОИ ПУ «Рост», 2010. – С. 166-167.

11. Шлегель, А.Н. Имитационная модель лазерного термоупрочнения кромок разъема деталей формокомплектов для литья стеклотары / А.Н. Шлегель // Сборник материалов Конференции Машиностроение – Традиции и Инновации (МТИ-2010). Секция «Автоматизация и информационные технологии». – М.: ИЦ Станкин, 2010 – С. 209-216.

12. Патент RU 2305136 / МПК С21D 1/09. Способ упрочнения поверхности детали и устройство для его осуществления / Югов В.И., Арианов С.В., Шлегель А.Н. – Опубл. 27.08.2007.

Формат 60х84/16. Бумага для множит. техники. Гарнитура Таймс.

Печать офсетная. Усл. печ. л.. Уч.-изд. л.. Тираж 120 экз.

Владимирского государственного университета.



 


Похожие работы:

«ПЛОТНИКОВ СЕРГЕЙ АЛЕКСАНДРОВИЧ УЛУЧШЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ДИЗЕЛЕЙ ПУТЕМ СОЗДАНИЯ НОВЫХ АЛЬТЕРНАТИВНЫХ ТОПЛИВ И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ТОПЛИВОПОДАЮЩЕЙ АППАРАТУРЫ Специальность: 05.04.02 - тепловые двигатели Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Нижний Новгород 2011 2 Работа выполнена в Кировском филиале Московского государственного индустриального университета Научный консультант : доктор технических наук, профессор Карташевич...»

«СОКОЛОВА ЕЛЕНА ЮРЬЕВНА ПОВЫШЕНИЕ КАЧЕСТВА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В МАШИНОСТРОЕНИИ НА ОСНОВЕ ЕГО КОЛИЧЕСТВЕННОЙ ОЦЕНКИ Специальность 05.02.23 – Стандартизация и управление качеством продукции АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Рыбинск – 2013 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Рыбинский государственный авиационный технический университет имени...»

«ХАРЧЕНКО АЛЕКСАНДР НИКОЛАЕВИЧ ПОВЫШЕНИЕ ТОЧНОСТИ И БЫСТРОДЕЙСТВИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ МЕХАТРОННЫХ ЭЛЕКТРОПНЕВМАТИЧЕСКИХ СЛЕДЯЩИХ ПРИВОДОВ НА ОСНОВЕ АППАРАТНОЙ И ПРОГРАММНОЙ ИНТЕГРАЦИИ МЕХАТРОННЫХ КОМПОНЕНТОВ Специальность 05.02.05 – Роботы, мехатроника и робототехнические системы АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Москва 2010 Работа выполнена на кафедре Робототехника и мехатроника ГОУ ВПО Московский государственный технологический...»

«НАТИГ АДИЛ оглы НАБИЕВ РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕХНИЧЕСКИХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИХ ПОВЫШЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ СКВАЖИННЫХ ШТАНГОВЫХ НАСОСОВ. 05.02.13- Машины, агрегаты и процессы АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора философии по технике БАКУ 2010 1 Работа выполнена в Азербайджанской Государственной Нефтяной Академии Научный руководитель : член АННА, д.т.н профессор...»

«Макаров Владимир Сергеевич МЕТОДИКА РАСЧЕТА И ОЦЕНКА ПРОХОДИМОСТИ КОЛЕСНЫХ МАШИН ПРИ КРИВОЛИНЕЙНОМ ДВИЖЕНИИ ПО СНЕГУ 05.05.03 - Колесные и гусеничные машины АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Н. Новгород 2009 Работа выполнена на кафедре Автомобили и тракторы Нижегородского государственного технического университета им. Р.Е. Алексеева. Научный руководитель : доктор технических наук, профессор Беляков Владимир Викторович Официальные...»

«Домнин Пётр Валерьевич Разработка процесса формообразования фасонных винтовых поверхностей инструментов на основе применения стандартных концевых и торцевых фрез Специальность 05.02.07 Технология и оборудование механической и физико-технической обработки Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва 2012 Работа выполнена на кафедре Инструментальная техника и технология формообразования Федерального государственного бюджетного...»

«Колесниченко Мария Георгиевна ПОВЫШЕНИЕ КАЧЕСТВА УПАКОВКИ ИЗ ПЛЁНОК ПОЛИЭТИЛЕНА С ПРОГНОЗИРУЕМЫМИ СВОЙСТВАМИ Специальность 05.02.13 – Машины, агрегаты и процессы (печатные средства информации) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2010 г. Работа выполнена на кафедре Инновационные технологии и управление в ГОУ ВПО Московский государственный университет печати. Научный руководитель : доктор технических наук, профессор Ефремов...»

«Пещерова Татьяна Николаевна Технология формирования и повышения прочности клеевых соединений деталей машиностроительных конструкций Специальность 05.02.08 – Технология машиностроения Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва 2007 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московском государственном технологическом университете Станкин Научный руководитель : доктор химических...»

«ИТЫБАЕВА ГАЛИЯ ТУЛЕУБАЕВНА Повышение качества обработки цилиндрических отверстий с применением новой конструкции зенкера-протяжки 05.03.01 – Технологии и оборудование механической и физико-технической обработки Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Республика Казахстан Алматы, 2010 Работа выполнена при Казахском национальном техническом университете имени К.И. Сатпаева и Павлодарском государственном...»

«УНГЕФУК Александр Александрович ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СТРУКТУРЫ И СОСТАВА ТВЕРДЫХ ЧАСТИЦ В ОТРАБОТАВШИХ ГАЗАХ ВИХРЕКАМЕРНОГО ДИЗЕЛЯ 05.04.02 – Тепловые двигатели АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Барнаул-2012 Работа выполнена в ФГБОУ ВПО Алтайский государственный технический университет им. И.И.Ползунова (АлтГТУ) Научный руководитель : доктор технических наук, профессор Новоселов Александр Леонидович Официальные оппоненты...»

«ПОДЗОРОВ Андрей Валерьевич МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОДВЕСКИ АТС С УЧЕТОМ ОСОБЕННОСТИ РАБОТЫ ГИДРОАМОРТИЗАТОРА НА ВЫСОКИХ ЧАСТОТАХ 05.05.03 – Колесные и гусеничные машины Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Волгоград – 2010 Работа выполнена в Волгоградском государственном техническом университете доктор технических наук, профессор Научный руководитель Горобцов Александр Сергеевич. доктор технических наук, профессор Официальные...»

«СТРЕЛКОВ Михаил Александрович Определение динамических нагрузок и ресурса одноканатных шахтных подъемных установок Специальность 05.05.06 – Горные машины Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Екатеринбург – 2011 Работа выполнена в ГОУ ВПО Пермский государственный технический университет Научный руководитель – кандидат технических наук, доцент Трифанов Геннадий Дмитриевич Официальные оппоненты : доктор технических наук, профессор...»

«Попиков Андрей Николаевич ПОВЫШЕНИЕ КАЧЕСТВА ОБРАБАТЫВАЕМОЙ ПОВЕРХНОСТИ ПРИ ТВЕРДОМ ТОЧЕНИИ ЗА СЧЕТ УЛУЧШЕНИЯ ДЕМПФИРУЮЩИХ СВОЙСТВ УЗЛА КРЕПЛЕНИЯ РЕЖУЩЕЙ ПЛАСТИНЫ Специальность 05.03.01 –Технологии и оборудование механической и физико-технической обработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2009 Работа выполнена на кафедре технологии машиностроения металлорежущих станков и инструментов инженерного факультета Российского...»

«Нафиз Камал Насереддин ОРГАНИЗАЦИЯ РЕКОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПЕРСПЕКТИВНОГО КОМПЛЕКСА ИНЖЕНЕРНЫХ СИСТЕМ (на примере Палестины) Специальность: 05.02.22 – Организация производства (строительство) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2007 2 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московском государственном строительном университете (ГОУ ВПО МГСУ). Научный...»

«ДИАНОВ Александр Андреевич ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ КАЧЕСТВА ДЕТАЛЕЙ С ИЗНОСОСТОЙКИМИ ПОКРЫТИЯМИ ЗА СЧЁТ УПРАВЛЕНИЯ ПАРАМЕТРАМИ ТОЧНОСТИ ОСНОВЫ И ПОКРЫТИЯ Специальность 05.02.08 - Технология машиностроения АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Барнаул – 2010 Работа выполнена на кафедре Общая технология машиностроения ГОУВПО Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова. Научный руководитель : доктор...»

«Кутумов Алексей Анатольевич РАЗВИТИЕ ТЕОРИИ ДРОССЕЛЬНЫХ ПНЕВМОУДАРНЫХ МЕХАНИЗМОВ С НАДДУВОМ НАВЕСНЫХ МОЛОТОВ ДЛЯ РАЗРАБОТКИ МЕРЗЛЫХ ГРУНТОВ Специальность 05.05.04 - Дорожные, строительные и подъемно-транспортные машины Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Омск – 2010 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Новосибирский государственный архитектурно-строительный университет...»

«КАНАТНИКОВ НИКИТА ВЛАДИМИРОВИЧ ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ЗУБОСТРОГАНИЯ ПРЯМОЗУБЫХ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС Специальность 05.02.07 – Технология и оборудование механической и физико-технической обработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Орел - 2014 2 Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Государственный университет – учебно-научно-производственный комплекс...»

«Бурлий Владимир Васильевич УДК 622.691.4.052.12 ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА ГАЗОТУРБИННОГО ДВИГАТЕЛЯ ГАЗОПЕРЕКАЧИВАЮЩЕГО АГРЕГАТА НА ОСНОВЕ ОЦЕНКИ ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ ЛИМИТИРУЮЩЕГО ЕГО РЕСУРС ПОДШИПНИКОВОГО УЗЛА Специальность 05.02.13 - Машины, агрегаты и процессы (нефтегазовая промышленность) Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва 2013 Работа выполнена на кафедре Машины и оборудование нефтяной и газовой промышленности...»

«ГОРЕЛКИН Иван Михайлович РАЗРАБОТКА И ОБОСНОВАНИЕ СПОСОБОВ ПОВЫШЕНИЯ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТИ НАСОСНОГО ОБОРУДОВАНИЯ КОМПЛЕКСОВ ШАХТНОГО ВОДООТЛИВА Специальность 05.05.06 – Горные машины Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт-Петербург – 2014 Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Национальный минерально-сырьевой университет Горный Научный руководитель –...»

«ХО ВЬЕТ ХЫНГ ИНТЕНСИФИКАЦИЯ ТЕПЛООБМЕНА ПРИ КИПЕНИИ ХЛАДАГЕНТА R410A И ЕГО СМЕСИ С МАСЛОМ НА ТРУБАХ С РАЗВИТОЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ В ИСПАРИТЕЛЯХ СУДОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН Специальность 05.08.05 - Судовые энергетические установки и их элементы (главные и вспомогательные) Автореферат диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Астрахань - 2013 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального...»








 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.