WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

Pages:     | 1 ||

«МЕТОДЫ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НАДЕЖНОСТИ И БЕЗОПАСНОСТИ СУДОВЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК НА ОСНОВЕ ИМИТАЦИОННОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ...»

-- [ Страница 2 ] --

1. По характеристикам длительной прочности материала детали элемента оборудования, ресурсу его эксплуатации и действующим нагрузкам определяются потребная температура и глубина охлаждения для расчетных сечений. Намечаются предельные значения абсолютных температур материала и градиентов температур.

2. На основании заданных параметров рабочих сред (расходу, температуре, давлению) определяются граничные условия по теплообмену и выполняется расчет теплового состояния, например, методом конечных элементов вариантов выполнения элементов для номинального режима работы.

3. На основании анализа расчетных температурных полей для разных вариантов выполнения детали элемента определяются места, подверженные воздействию наибольших абсолютных температур или их градиентов.

4. Аналогичные расчеты выполняются для режимов с параметрами, отличающимися от номинальных в большую и меньшую стороны.

5. На основании анализа расчетных температурных полей для разных параметров определяются зависимости, описывающие характер изменения указанных величин температур и/или их градиентов в зависимости от режимных или геометрических параметров.

6. Выдвигается и обосновывается гипотеза о законе распределения и его характеристиках для варьируемых параметров.

7. Проводятся статистические испытания. В ходе ИМ варьируются режимные или геометрические параметры у разных вариантов выполнения детали элемента и определяются вероятности превышения предельных значений температур и/или их градиентов.

8. На основе сравнения величины рисков выбирается наиболее безопасный вариант выполнения детали элемента СЭУ.

При практической реализации высоких начальных температур в ГТД встает проблема обеспечения надежности, в первую очередь, таких элементов как рабочие лопатки, камеры сгорания, сопловой аппарат, диски.

Повышение температуры газа перед турбиной с обеспечением необходимой надежности и безопасности сопровождается принудительным охлаждением материала рабочих деталей ГТД до температур, при которых наработка деталей соответствует назначенному ресурсу ГТД. Охлаждение в сочетании с разработкой новых жаропрочных и жаростойких металлических и керамических материалов останется в ближайшем будущем единственным реальным путем повышения температуры газа и, соответственно, экономичности ГТУ.

В современных ГТД для охлаждения чаще всего используется воздух. В настоящее время из широко известных схем открытого воздушного охлаждения (пористого, конвективного, конвективно-пленочного) практическое применение в судовых условиях нашли лишь две последние. На основе анализа способов охлаждения выделено пристенное струйное охлаждение. Оно обладает высокой эффективностью и широко используется в ГТД, например, для охлаждения полок соплового аппарата (СА). Перспективно применение этого способа охлаждения и во внутренних полостях охлаждения. Однако, существует объективное различие в течении пристенной струи в свободном и ограниченном пространствах. В диссертации представлены результаты подробного исследования гидродинамики и теплообмена пристенных струй, вытекающих в ограниченное пространство внутренних трактов охлаждения деталей ГД. На основе этих результатов для каждой конкретной конструкции могут быть определены оптимальные соотношения геометрических параметров и режимы движения охлаждающей среды, обеспечивающие поддержание требуемого уровня температур и их градиентов при приемлемом значении гидравлических сопротивлений. Автором предложены варианты конструктивного исполнения охлаждаемых деталей ГД, защищенные патентами и авторскими свидетельствами.

Применительно к ГТД в качестве примера выполнения прогноза и оценки риска выделено тепловое состояние СА 1-й ступени. Ухудшение теплового состояния любой лопатки, например, из-за случайного отклонения геометрии проточной части каналов охлаждения может привести к отказу, как самой лопатки, так и СА и турбины в целом. Структурная схема «дерева отказов» для данного случая состоит из последовательно соединенных элементов «турбина» - «сопловой аппарат» - «сопловая лопатка».

Выполнено сравнение двух вариантов организации охлаждения внутренней проточной части СЛ со штатным дефлектором и с поперечными перегородками, где перфорированная трубка для подвода охлаждающего воздуха и четыре поперечные перегородки образуют пять последовательно расположенных камер, в которых организуется пристенное струйное охлаждение.

Технологические отклонения в форме внутренней проточной части и ошибки в размещении дефлектора, вызванные сложным профилем внутренней части лопатки, могут приводить к тому, что действительное значение зазора между дефлектором и оболочкой лопатки может отличаться от номинальной величины Случайная величина зазора (а, следовательно, и скорости охладителя в этом зазоре) описывается законом распределения со своими параметрами. Для технологических отклонений обыкновенно характерен нормальный закон распределения (можно исследовать и другие законы распределения: экспоненциальный, равномерный, логарифмически нормальный, Релея, Вейбулла), а параметром распределения может служить коэффициент вариации V. Таким образом, тепловое состояние лопатки – случайная величина. Отклонение этой величины от номинального режима, как по общему уровню, так и по локальным значениям может превысить опасное значение. Опасным считается увеличение средней температуры наружной поверхности на выпуклой стороне до t (при уменьшении скорости теплоносителя) или увеличение профильной неравномерt ности на (при увеличении скорости теплоносителя).

Нахождение вероятности отказа лопатки производится на основе имитации возможных состояний тракта охлаждения лопатки в ходе выполнения N исп. статистических испытаний (рис. 12).

В их ходе разыгрываются случайные значения зазоров. Принято, что, вследствие податливости дефлектора, величина зазора со стороны спинки не зависит от величины зазора со стороны корытца. Тогда в одном испытании значения этих зазоров разыгрываются отдельно, и находится среднее арифметическое значение. По нему определяется скорость движения охладителя и вызванное этим значением тепловое состояние ния теплового состояния сопловой лопатки направленные на его уменьшение при неблагоприятном прогнозе. В главе произведен сравнительный расчет двух вариантов выполнения лопаток СА. Для них значение степени тяжести последствий нежелательного события С (и, следовательно, скорости охладителя) тепловое состояние лопатки целиком, а использовать заранее подготовленные зависимости для относительной толщиной струи ym и относительной высотой ще- значения могут быть получены путем интерполяции, например, с помощью многочлена ли s : 1 – опытные точки; 2 – завиЛагранжа.

ИМ теплового состояния СЛ является универсальным и может быть использован при прогнозе рисков для лопаток с любыми системами охлаждения. Однако для его реализации необходимы достоверные сведения о процессах гидродинамики и теплообмена. Поэтому для определения граничных условий при расчете теплового состояния СЛ с поперечными перегородками и последующего выполнения ИМ в диссертации потребовалось выполнить целый ряд исследований гидродинамики и теплообмена пристенных струй, вытекающих в ограниченное пространство. Для качественной оценки характера течений использован метод визуализации течения, для количественной – измерения методом лазерно-доплеровской анемометрии.

перегородками и в камерах различной геометрии с пристенными струями выполнена в диссертации поляризационно-оптическим методом. Для изучения был создан (при участии пристенных струй. В главе показаны выявленные особенности распространения пристенных струй, формируемых в моделях лопаток перегородками с острыми и скругленными кромками, с козырьками и байпасными отверстиями. Определено, что вытекающая в камеру пристенная струя сначала расширяется, а струи четко видна, а движение жидкости ноРис. 14. Схема экспериментальной сит потенциальный безвихревой характер;

установки: кроме того, в широком диапазоне чисел Рейэлементы установки нольдса граница зоны струйного течения остается практически постоянной и ее положение зависит только от геометрических параметров камеры; максимальное расширение струи наблюдается на расстоянии ~0,75 длины камеры от входа в нее; впервые установлено, что относительная величина расширения струи пропорциональна квадратному корню из относительной высоты щели (рис.13); сужение-расширение и кривизна стенок камеры в исследованном диапазоне геометрических параметров не оказывают заметного влияния на гидродинамику струи; картина течения струй и вихрей при истечении двух струй в камеру симметрична относительно оси камеры.

Приведенные выше результаты визуальных исследований позволили определить качественную картину течений, например, выявить их границы. Между тем, для понимания особенностей гидродинамики и теплообмена важны количественные характеристики, в частности, поле скоростей движения теплоносителя. Поэтому в диссертации были выполнены специальные исследования в камерах с пристенными струями.

В главе представлены результаты выполненного исследования гидродинамики струйного потока, с использованием метода лазерной доплеровской анемометрии (ЛДА) на специально разработанном опытном стенде (рис. 14) и на моделях, имитирующих характерные участки тракта охлаждения лопатки, для двух случаев: истечение в прямоугольную камеру одной струи и двух струй. Измерения проведены в средней камере в центральном сечении канала при двух расходах воды для каждого варианта камер. На рис. 15,а приведено типичное распределение скоростей в камере с двумя струями, на рис. 15,б – распределение пульсаций скорости в той же камере. На рис. 15,б можно выявить границу между струйной и "застойной" зонами, совпадающую с наблюдаемой при визуализации течения в аналогичной камере. Этой границе соответствует начало "всплеска" пульсаций скорости (граница обозначена точками).

По всей длине струи в камере профили скорости впервые обобщены в виде единого универсального профиля, справедливого и для начального, и для основного участков струи (рис. 16). Этот впервые выявленный факт и полученные данные о границе струйного течения в ограниченном пространстве позволили построить математическую модель пристенного струйного течения. В главе также приведены результаты расчета течения пристенных струй в камерах с исследованной ЛДА геометрией моделей с использованием пакета FLOTRAN CFD из ANSYS/Multiphysics. Отмечено достаточно хорошее совпадение в определении границы струйного течения.

Рис. 15. Поле скоростей (а) и пульсаций скорости (б) в камере с двумя пристенными струями: 1 – расчет границы струи по формулам (21) и (22) Рис. 16. Обобщенный профиль скорости: а – в камере с одной струей; б – в камере с двумя струями: 1,…, 9 – x = 1, 10; 20; 30; 40; 50; 70; 85, 95 мм, соответственно Определенные выше особенности распространения пристенной струи в ограниченном пространстве позволили перейти к математическому описанию гидродинамики и теплообмена.

Дано описание разработанной в диссертации математической модели развития пристенной струи в ограниченное пространстве, основанной на выявленных закономерностях гидродинамики струи. На основании рассмотрения плоского потенциального течения несжимаемой жидкости для ординаты внешней границы струи получена формула где где На начальном участке пристенной струи для расчета коэффициента теплоотдачи от стенки н можно использовать формулы, полученные для продольного смывания пластины воздушным турбулентным потоком. В частности для локальной теплоотдачи Для основного участка струи коэффициент теплоотдачи о определен, используя связь между трением и теплоотдачей, установленную впервые О. Рейнольдсом, в диссертации получено для основного участка где Ф ( x ) определяется по формуле (22), а K – по формуле участков, как расширения, так и сужения струйного течения. Между тем, вихревая область оказывает существенное влияние на струйную обРис. 17. Схема экспериментальласть течения в камере, что должно отличать ной установки: 1 – рабочий учатечение в струе от течения в канале. Для уточсток; 2 – расходомерный учанения модели были спланированы специальные сток; 3 – мерная диафрагма; 4 – экспериментальные исследования распределеплавный переход; 5 – регулиния статических давлений по длине течения при рующий клапан; 6 – магистраль высокого давления; 7 – термотока, проходящей по внешней границе струи, метр; 8 – U-образный манометр Исследование проведено на созданной автором экспериментальной установке, представляющей собой аэродинамическую трубу открытого типа (рис. 17). Было исследовано распределение статических давлений на плоской стенке, вдоль которой распространяется струя в камере, имеющей форму прямоугольника, и с профилированной по формулам (21), (22) верхней стенкой канала. Установлено, что пристенная струя, распространяющаяся в прямоугольной камере, – изобарна. При замене верхней границы струи совпадающей с ней стенкой канала происходит резкое перераспределение статических давлений по длине течения; полученное распределение давлений аналогично распределению в диффузорно-конфузорном канале. Определено, что при прокачке профилированной камеры в обратном направлении в "кармане" у входа в камеру образуется вихрь, который вызывает дополнительное поджатие струи, приводящее к падению давления в этом сечении. Таким образом, можно сделать вывод о том, что наличие массообмена между струей и вихревой зоной существенно влияет на гидродинамику струи. Сравнение коэффициентов гидравлического сопротивления показало, что сопротивление профилированной камеры примерно в 2 раза меньше, чем сопротивление прямоугольной камеры, и на 30% меньше, чем при прокачке профилированной камеры в обратном направлении. Это выявленное новое явление позволило предложить несколько конструктивных решений полостей охлаждения лопаток ГТД, которые признаны изобретениями.

Гидродинамика струй была исследована на идеализированных моделях в изотермических условиях. В связи с этим для уточнения полученных результатов в диссертации проведено экспериментальное исследование на моделях лопатки, цель которого – подтвердить применимость разработанной методики теплогидравлического расчета системы охлаждения.

Рис. 18. Схема экспериментальной уссопротивление, как и в дефлекторной тановки: 1 – воздух; 2 – термометр; 3, ма мерная; 5 – клапан регулирующий;

9 – потенциометр КВП-1; 10, 11 – терможно использовать зависимости, примопары; 12 – вольтметр; 13 – автоменяемые при расчете течения в лабитрансформатор; 14 – блок U-образных манометров; 15 – дифманометр со скругленными входными кромками, образующих между торцом перегородки и телом лопатки щелевые каналы относительной толщиной при использовании для подвода охлаждающего воздуха в лопатку раздаточного коллектора с внутренним вытеснителем и наружными дистанционирующими буртиками, установленного в носовой части лопатки, коэффициент расхода исследованной лопатки с перегородками на 11% меньше коэффициента расхода дефлекторной лопатки, использованной в СА первой ступени ГТЭ-150. Таким образом, в диссертации впервые разработана методика гидравлического расчета тракта охлаждения лопатки со вставными перегородками и расходной характеристики лопатки. Установленный выше факт означает, что расход охладителя в лопатке с перегородками меньше, чем у штатной дефлекторной, поэтому в работе особое внимание уделено экспериментальному исследованию влияния расхода на тепловое состояние лопатки.

Приведены результаты выполненных экспериментальных исследований теплообмена в моделях лопаток ГТД, как имитирующих только фрагмент внутреннего тракта лопатки (исследование выполнено на созданной автором опытной установке, схема которой приведена на рис. 18), так и полноразмерной модели (рис. 19), испытанной на горячем стенде ЦКТИ при температуре газа до 931°С. Подтверждено, что при струйном омывании вогнутой и выпуклой стенок оболочки лопатки, при наличии острых и скругленных входных кромок перегородок, козырьков, байпасных отверстий (если при расчете скорости истекающей пристенной струи учитывать общую площадь отверстий для прохода воздуха через перегородки) и различном числе перегородок z = 2, 3, 4 и 6 в камере между соседними перегородками для определения локальной теплоотдачи на начальном участке струи в диапазоне чисел Рейнольдса до 3,8105 можно использовать формулу (23), а на основном участке струи в диапазоне чисел Рейнольдса Re0 x от 4,8104 до 8,2105 – формулу (24) (рис.20). Погрешность вычислений составляет ±10% с доверительной вероятностью 0,98. Полученные экспериментальные данные использованы для сравнения с результатами расчета по разработанной в диссертации методике теплового состояния лопатки.

В главе приведены результаты выполненных расчетных исследований теплового состояния лопаток ГТД. Расчет теплового состояния лопатки проведен для среднего сечения путем решения двумерной стационарной задачи теплопроводности с помощью программного комплекса ANSYS. В качестве граничных условий используются локальные коэффициенты теплоотдачи и местные температуры окружающей среды (граничные условия III рода). Установлено, что расчеты температурных полей удовлетворительно совпадают с результатами термометрирования. Анализ температурных полей оболочек лопаток с перегородками и дефлекторной показал, что они практически совпадают при меньшем расходе охладителя (1,47% против 2%) на лопатку с перегородками.

Рис. 20. Локальная теплоотдача при пристенном струйном охлаждении внутренней поверхности модели лопатки на начальном (а) и основном (б) участке струи:

6 – z = 6; 7, 8 – наличие козырьков; 9, 10 – наличие байпасных отверстий; 11 – расчет Рис. 21. Изменение теплового состояния дефлекторной лопатки (а) и с перегородками (б) при изменении величины зазора s, Gв = 2% – idem и 1,47%, соответственно Были выполнены также расчеты для трех значений s обоих типов лопаток. Анализ температурных полей помог выделить критические участки, характер изменения теплового состояния для них показан на рис. 21. На основе построения зависимости эффективности охлаждения от расхода пропускаемого через лопатку воздуха установлено, что лопатка с поперечными перегородками обладает более высокой средней эффективностью охлаждения, чем канальные лопатки с чисто конвективным воздушным охлаждением, опережает дефлекторные лопатки и приближается по эффективности охлаждения к перфорированным лопаткам. Полученные выше результаты подтвердили эффективность предложенных технических решений и адекватность разработанной математической модели. Это позволило перейти к выполнению прогноза и оценки риска превышения допустимых уровней температур в деталях главных судовых двигателей.

Приведен пример, в котором зависимости, показанные на рис. 21, были использованы при ИМ. Для проведения статистических испытаний разработана программа на алгоритмическом языке Borland Delphi. В результате моделирования установлено, что лопатка с поперечными перегородками обеспечивает большую устойчивость теплового состояния лопатки к влиянию технологических отклонений и существенно уменьшает риск появления отказа из-за технологических отклонений геометрии внутреннего тракта охлаждения.

В процессе проектирования постоянно возникает проблема многовариантности решений, различных по характеристикам и стоимости. В этой ситуации возрастает роль технико-экономических обоснований, обеспечивающих выбор варианта, наиболее предпочтительного по принятому критерию экономической эффективности. Поэтому в диссертации выполнена оценка экономической эффективности предлагаемых мероприятий по обеспечению надежности и безопасности СЭУ.

В пятой главе рассматривается оценка экономической эффективности мероприятий по обеспечению надежности и безопасности СЭУ.

Суммарные приведенные затраты для варианта выполнения СЭУ составят (руб./год) Zпер – приведенные первоначальные затраты; Zпл р – ежегодные затраты на плагде новый ремонт;

Критерием выбора оптимального варианта выполнения СЭУ является минимум суммарных приведенных затрат Для учета показателей надежности и безопасности СЭУ в диссертации предлагается использовать формулу n а – число отказавших элементов; Pокэ i – вероятность отказа i-гo конструктивгде ного элемента за срок службы конструктивного элемента до его плановой замены тивных элементов; число плановых работ по восстановлению прочностных свойств конструктивного элемента (число плановых замен) за срок службы машины;

i – коэффициент, учитывающий увеличение затрат по восстановлению прочностных свойств конструктивного элемента за счет работ по разборке и сборке машины;

Ц окэ i – цена заменяемого конструктивного элемента с учетом затрат по транспортиTc – срок службы машины; K окэ i – коэффициент последствий отказа i-гo конровке;

структивного элемента за срок службы конструктивного элемента до его плановой замены (восстановления прочностных свойств), определяемый по формуле Sокэ i – величина последствий отказа i-гo конструктивного элемента, определяегде мая экспертной оценкой или, например, по данным страховых обществ.

Анализ формулы (25) показал, что особое внимание следует обращать на вероятPокэ i ность отказа тех конструктивных элементов, для которых коэффициент последствий отказов имеет большее значение.

Применительно к СЭУ вероятность отказа i-ro конструктивного элемента предлагается определять на основе ИМ. При этом круг рассматриваемых проблем касается вопросов снижения значения величины за счет выполнения ряда конструктивных мероприятий влияющих, в частности, на ресурс. Эти мероприятия заключаются в увеличении начальной прочности конструктивного элемента, уменьшении вибрации и шума машины и совершенствовании системы охлаждения. Последствия их практической реализации приводят к различному изменению не только значеZав р, но и значений Zпл р Zпер, т.е. суммарных приведенных затрат. Поэтония и му технико-экономические последствия мероприятий нужно рассматривать раздельно. В главе приведены примеры расчетов экономического эффекта.

Отмечено, что все мероприятия, направленные на повышение надежности и безопасности СЭУ, позволяют получить не только экономический эффект, но и другие виды эффектов, в первую очередь социальный. Эти эффекты не имеют зачастую прямого денежного измерения, но являются, безусловно, важными и полезными.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате формирования задачи исследования было установлено, что обеспечение надежной и безопасной эксплуатации СЭУ целесообразно начинать на этапе проектирования, когда на основе прогноза и оценки рисков выбирается наиболее устойчивый к воздействию случайных факторов вариант выполнения СЭУ и деталей ее ответственных элементов. Наиболее эффективным инструментом для реализации процедуры прогноза ресурса и оценки риска является ИМ. Такое моделирование должно быть обеспечено алгоритмами и методами, наиболее адекватно отражающими особенности исследуемых конструкций и удобными для проведения масштабных статистических испытаний.

Основные результаты работы состоят в следующем:

1. Разработан комплекс методов обеспечения надежности и безопасности СЭУ с учетом влияния случайных факторов на износ, усталостную прочность, тепловое состояние, шум и вибрацию на основных этапах ее проектирования.

2. Определены принципы использования электронных систем управления и систем диагностирования для прогноза и оценки рисков.

3. Впервые разработано программное, алгоритмическое и методическое обеспечение выполнения прогноза и оценки риска функционирования деталей, узлов и ГД.

Разработаны методики и алгоритмы определения при проектировании СЭУ на основе прогноза и оценки риска превышения нормируемых значений уровней шума и вибрации в судовых помещениях с учетом влияния случайных факторов на ВАХ источников шума и вибрации в СЭУ, в том числе при развитой структуре динамически связанных судовых конструкций с высоким демпфированием.

Показано, что при проектировании новых образцов СЭУ оценка рисков должна опираться на результаты научных теоретических и экспериментальных исследований проводимых в достаточных объемах для определения надежных и обоснованных зависимостей, необходимых при ИМ для описания состояния и функционирования объекта оценки.

4. Разработан метод выбора варианта конструкции деталей элементов СЭУ на основе прогноза и оценки риска превышения, вследствие влияния случайных факторов, предельных значений температур и/или их градиентов.

5. Предложены и научно обоснованы математические модели гидродинамики и теплообмена пристенных струйных течений вытекающих в ограниченное пространство.

6. Разработан и научно обоснован метод расчета динамически связанных конструкций с высоким демпфированием.

7. Предложены научно обоснованные технические решения, признанные изобретениями, реализующие различные варианты конструктивного выполнения охлаждаемых деталей ГД и теплообменников СЭУ.

В целом выполненные исследования позволяют получить алгоритмическое и методическое обеспечение принятия обоснованных решений на этапе проектирования СЭУ, когда одним из критериев такового выбора может служить количественная оценка устойчивости новых технических решений к воздействию случайных факторов по величине сопутствующих рисков с учетом воздействия одного компонента ЧМС системы на другой. Перспективно применение результатов исследований при проведении НИОКР и в учебном процессе подготовки или переподготовки квалифицированных специалистов в области проектирования СЭУ и их элементов, что позволит им быть готовыми к реализации Федерального закона «О техническом регулировании» и проведении рекомендованной ИМО процедуры ФОБ.

Монография и учебники 1. Медведев, В.В. Применение методологии формализованной оценки безопасности при проектировании судовой энергетической установки и ее элементов: монография / В.В. Медведев. – СПб.: Реноме, 2008. – 328 с.

2. Судовые энергетические установки. Судовые дизельные энергетические установки: учебник с грифом Мин. обр. и науки / В.К. Румб, Г.В. Яковлев, Г.И. Шаров, В.В. Медведев, М.А. Минасян. – СПб.: СПбГМТУ, 2007.– 622 с. (авт. – 15%).

3. Прочность судового оборудования. В 2 ч. Ч. 1. Конструирование и расчеты прочности судовых двигателей внутреннего сгорания: учебник с грифом Мин.обр. и науки / В.К. Румб, В.В. Медведев. – СПб.: СПбГМТУ, 2006. – 536 с. (авт. – 50%).

Научные статьи в изданиях, рекомендуемых ВАК 4. Медведев, В.В. Оценка экономической эффективности мероприятий по обеспечению надежности и безопасности СЭУ / В.В. Медведев, В.Н. Половинкин // Судостроение. – 2010. – №4. – С. 57–59. (авт. – 50%).

5. Медведев, В.В. Расчетная оценка эффекта от применения вибродемпфирующих покрытий и перспективы ее использования для повышения надежности и безопасности судовых дизелей / В.В. Медведев, В.Н. Половинкин // Морской вестник. – 2009. – №4. – С. 51–52. (авт. – 50%).

6. Медведев, В.В. Принципы применения электронных систем управления и систем диагностирования для прогноза технического состояния и оценки рисков / В.В. Медведев, Д.С. Семионичев // Судостроение. – 2009. – №4. – С. 41–43. (авт. – 50%).

7. Медведев, В.В. Методические рекомендации по прогнозу и оценке рисков при проектировании судовых энергетических установок и их элементов / В.В. Медведев // Судостроение. – 2009. – №2. – С. 41–46.

8. Медведев, В.В. Использование прогноза и оценки рисков при проектировании судовых энергетических установок и их элементов / В.В. Медведев // Судостроение. – 2008. – №6. – С. 56–58.

9. Медведев, В.В. Метод оценки риска превышения предельно допустимых уровней шума и вибрации в помещениях судна с дизельной энергетической установкой / В.В. Медведев // Судостроение. – 2007. – №4. – С. 42–47.

10. Прогнозирование долговечности деталей судовых дизелей / В.К. Румб, В.В. Медведев // Двигателестроение. – 2006. – №4. – С. 29–34. (авт.–50%).

11. Снижение вибрации дизель-генераторов и судовых конструкций за счет демпфирования мастичными покрытиями / М.А.Минасян, В.В.Медведев // Судостроение. – 2006. – №3. – С.36–37. (авт. – 50%).

12. Применение методики по формализованной оценке безопасности для определения остаточного ресурса главного судового дизеля / В.К. Румб, В.В. Медведев, А.В. Серов, А.А. Хижняк // Судостроение. – 2005. – №5. – С. 42–47. (авт. – 25%).

13. Методические основы вероятностного расчета прочности и долговечности деталей ДВС / В.К. Румб, В.В. Медведев // Двигателестроение. – 2003. – №4. – С. 22–24.

(авт. – 50%).

14. Демпфирование натурной модели корпуса стального судна покрытием из мастики АДЕМ и расчет уровней вибрации и шума / Б.Д. Виноградов, В.В. Медведев // Морской вестник. – 2003. – Специальный выпуск №1(1). – С. 85–88. (авт. – 50%).

15. Построение ФАБ судового дизеля / С.Р.Семионичев, В.В.Медведев, В.К.Румб // Морской вестник. – 2003. – Специальный выпуск №1(1). – С. 74–76. (авт. – 33%).

16. Определение остаточной долговечности деталей судовых ДВС при наличии трещин / В.К.Румб, В.В.Медведев, С.Р.Семионичев // Морской вестник. – 2003. – Специальный выпуск №1(1). – С. 76–80. (авт. – 33%).

17. Оценка предельных эксплуатационных параметров главного судового дизеля / С.Р. Семионичев, В.К. Румб, В.В. Медведев // Морской вестник. – 2003. – Специальный выпуск №1(1). – С. 80–82. (авт. – 33%).

18. Методика определения остаточной долговечности деталей судовых ДВС при наличии трещин / В.К. Румб, В.В. Медведев, С.Р. Семионичев, А.В. Серов // Двигателестроение. – 2002. – №4. – С. 12–17. (авт. – 25%).

19. Концепция проектирования пропульсивного комплекса подводного аппарата / Т.И. Перегудова, А.Н. Калмыков, А.П. Сеньков, В.В. Медведев и др. // Судостроение. – 1997. – №6. – С. 18–20. (авт. – 14%).

Авторские свидетельства и патенты 20. А.с. 1359442 СССР, МКИ4 F01L3/14. Охлаждаемый клапан двигателя внутреннего сгорания / Б.В. Сударев, В.Б. Сударев, В.В. Медведев, В.Г. Романов (СССР). – №3903002/25-06; заявл. 29.05.85; опубл. 15.12.87, Бюл. №46. – 2 с. (авт. – 25%) 21. А.с. 1456620 СССР, МКИ4 F01Р3/02, F02F1/14. Устройство для жидкостного охлаждения гильзы цилиндра двигателя внутреннего сгорания / Б.В. Сударев, В.В. Медведев, А.Н. Назаров, А.В. Курочкин (СССР). – №4238273/25-06; заявл.

27.04.87; опубл. 07.02.89, Бюл. №5. – 3 с. (авт. – 25%).

22. А.с. 1467363 СССР, МКИ5 F28F13/12. Теплообменная труба / Б.В. Сударев, А.Н. Цуриков, В.В. Медведев, С.М. Сивуха, Д.В. Чистяков (СССР). – №4292466/06;

заявл. 03.08.87; опубл. 23.03.89, Бюл. №11. – 2 с. (авт. – 20%).

23. А.с. 1480435 СССР, МКИ4 F01D5/18. Охлаждаемая лопатка газовой турбины / Б.В. Сударев, В.В. Медведев, А.С. Лебедев, А.А. Елтаренко (СССР). – №4310248/24-06;

заявл. 28.09.87. – 2 с. (авт. – 25%).

24. А.с. 1481586 СССР, МКИ4 F28F13/06. Способ теплообмена / Б.В. Сударев, В.В. Медведев, А.С. Лебедев, А.А. Елтаренко, М.С. Черный (СССР). – №4311192/24заявл. 28.09.87; опубл. 23.05.89, Бюл. №19. – 3 с. (авт. – 20%).

25. Пат. 1487588 Российская Федерация, МКИ4 F01D5/18. Охлаждаемая лопатка газовой турбины / Б.В. Сударев, В.В. Медведев, В.Б. Сударев, И.С. Бодров, А.Н. Ковалев; заявитель и патентообладатель ПО «ЛМЗ». – №4263614/24-06; заявл.

15.06.87. – 2 с. (авт. – 20%).

26. А.с. 1502953 СССР, МКИ4 F28F1/40, 13/06. Теплообменный элемент / Б.В. Сударев, В.В. Медведев, В.Н. Финенко, Е.А. Кравец (СССР). – №4171440/24-06;

заявл. 04.01.87; опубл. 23.08.89, Бюл. №31. – 2 с. (авт. – 25%).

27. А.с. 1515820 СССР, МКИ4 F01D5/18. Охлаждаемая рабочая лопатка газовой турбины / В.Б. Сударев, Б.В. Сударев, В.В. Медведев, С.М. Сивуха, И.В. Кудрявцева (СССР). – №4238987/24-06; заявл. 04.05.87. – 2 с. (авт. – 20%).

28. Пат. 1524591 Российская Федерация, МКИ4 F01D5/18. Лопатка газовой турбины / А.Л. Кузнецов, Э.Г. Нарежный, Б.В. Сударев, В.В. Медведев, И.С. Бодров, А.Н. Ковалев; заявитель и патентообладатель ПО «ЛМЗ». – №4401557/24-06; заявл.

01.04.88. – 2 с. (авт. – 16%) 29. А.с. 1533404 СССР, МКИ4 F01D5/18. Охлаждаемая лопатка турбомашины / Б.В. Сударев, В.Б. Сударев, В.В. Медведев, В.М. Шайтор (СССР). – №4385200/24-06;

заявл. 29.02.88. – 3 с. (авт. – 25%).

30. А.с. 1559215 СССР, МКИ5 F02F1/36, F01Р3/02. Крышка цилиндра преимущественно тихоходного двигателя внутреннего сгорания с жидкостным охлаждением / К.Н. Коптев, Б.В. Сударев, В.В. Медведев (СССР), П. Трнка (ЧССР). – №4237458/25-06;

заявл. 27.04.87; опубл. 23.04.90, Бюл. №15. – 3 с. (авт. – 25%).

31. А.с. 1605009 СССР, МКИ5 F02F3/22, F01Р3/10. Охлаждаемый поршень малооборотного двигателя внутреннего сгорания / Б.В. Сударев, В.В. Медведев, С.Л. Деменок, Д.В. Чистяков (СССР). – №4628767/25-06; заявл. 29.12.88; опубл.

07.11.90, Бюл. №41. – 2 с. (авт. – 25%).

32. А.с. 1621620 СССР, МКИ5 F01D5/18. Охлаждаемая лопатка газовой турбины / Б.В. Сударев, В.Б. Сударев, В.В. Медведев, А.Н. Цуриков (СССР). – №4624597/06; заявл. 26.12.88. – 3 с. (авт. – 25%).

33. А.с. 1657930 СССР, МКИ5 F28F13/06. Способ теплообмена / Б.В. Сударев, В.В. Медведев, А.В. Сударев, А.Н. Цуриков, В.Б. Сударев (СССР). – №4624596/06;

заявл. 26.12.88; опубл. 23.06.91, Бюл. №23. – 3 с. (авт. – 20%).

34. А.с. 1688630 СССР, МКИ5 F01D5/18. Охлаждаемая лопатка газовой турбины / Б.В. Сударев, В.В. Медведев, И.С. Бодров, А.Н. Ковалев (СССР). – №4765470/06; заявл.

6.12.89. – 2 с. (авт. – 25%).

35. А.с. 1698614 СССР, МКИ5 F28F13/12. Высокотемпературная теплообменная труба / Б.В. Сударев, В.Б. Сударев, С.Л. Деменок, В.В. Медведев (СССР). – №4756709/06; заявл. 04.11.89; опубл. 15.12.91, Бюл. №46. – 4 с. (авт. – 25%).

36. А.с. 1706253 СССР, МКИ5 F01D5/18. Охлаждаемая рабочая лопатка газовой турбины / Б.В. Сударев, В.Б. Сударев, С.Л. Деменок, В.В. Медведев (СССР). – №4818886/06; заявл. 26.02.90. – 3 с. (авт. – 25%).

37. А.с. 1713299 СССР, МКИ5 F01D5/18. Охлаждаемая лопатка газовой турбины / Э.Г. Нарежный, Б.В. Сударев, В.В. Медведев, А.М. Темиров, А.В. Зрелов, В.А. Мартьянов (СССР). – №4757048/06; заявл. 29.09.89. – 3 с. (авт. – 16%).

38. А.с. 1719870 СССР, МКИ5 F28D17/00. Регенеративный теплообменник / В.А. Чистяков, Б.В. Сударев, С.Л. Деменок, В.В. Медведев, Ю.Н.Добрянский (СССР). – №4817674/06; заявл. 23.04.90; опубл. 15.03.92, Бюл. №10. – 3 с. (авт. – 20%).

39. А.с. 1719875 СССР, МКИ5 F28F13/12. Теплообменная труба / Б.В. Сударев, С.Л. Деменок, В.В. Медведев, В.Б. Сударев (СССР). – №4812016/06; заявл. 30.04.90;

опубл. 15.03.92, Бюл. №10. – 3 с. (авт. – 25%).

40. А.с. 1726822 СССР, МКИ5 F02F3/22, F01Р3/10. Охлаждаемый поршень малооборотного двигателя внутреннего сгорания / Б.В. Сударев, В.В. Медведев, С.Л. Деменок, А.В. Остапенко (СССР). – №4825043/06; заявл. 11.05.90; опубл. 15.04.92, Бюл. №14. – 4 с. (авт. – 25%) 41. А.с. 1726828 СССР, МКИ5 F02G1/043. Двигатель Стирлинга / Б.В. Сударев, С.П. Столяров, С.Л. Деменок, В.В. Медведев (СССР). – №4767671/06; заявл. 12.12.89;

опубл. 15.04.92, Бюл. №14. – 3 с. (авт. – 25%).

42. А.с. 1733899 СССР, МКИ5 F28F13/12. Теплообменная труба / Н.Н. Сунцов, Б.В. Сударев, С.Л. Деменок, В.В. Медведев, Ю.Н. Добрянская (СССР). – №4803101/06; заявл. 19.03.90; опубл. 15.05.92, Бюл. №18. – 3 с. (авт. – 20%).

43. А.с. 1740716 СССР, МКИ5 F01Р3/02. Рубашка жидкостного охлаждения блока цилиндров двигателя внутреннего сгорания / Б.В. Сударев, С.Л. Деменок, В.В. Медведев, С.П. Столяров (СССР). – №4849857/06; заявл. 10.07.90; опубл. 15.06.92, Бюл. №22.– 4 с. (авт. – 25%).

44. А.с. 1749504 СССР, МКИ5 F01Р3/02. Рубашка жидкостного охлаждения блока цилиндров двигателя внутреннего сгорания / Б.В.Сударев, С.Л.Деменок, В.В.Медведев (СССР). – №4882833/06; заявл. 16.11.90; опубл. 23.07.92, Бюл. №27. – 3 с. (авт. – 33%).

45. А.с. 1749614 СССР, МКИ5 F22G5/12. Впрыскивающий пароохладитель / Н.Н.Сунцов, Б.В.Сударев, С.Л.Деменок, В.В.Медведев, Б.А.Иваницкий (СССР). – №4882824/06; заявл. 16.11.90; опубл. 23.07.92, Бюл. №27. – 3 с. (авт. – 20%).

46. А.с. 1771232 СССР, МКИ5 F01D5/18. Охлаждаемая лопатка газовой турбины / Б.В. Сударев, Э.Г. Нарежный, А.Л. Кузнецов, В.В. Медведев (СССР). – №4904890/06;

заявл. 22.01.91. – 3 с. (авт. – 25%).

47. А.с. 1793074 СССР, МКИ5 F01D5/18. Охлаждаемая лопатка газовой турбины / Б.В. Сударев, Э.Г. Нарежный, А.Л. Кузнецов, В.В. Медведев, И.С. Бодров, А.Н. Ковалев (СССР). – №4851332/06; заявл. 17.07.90. – 3 с. (авт. – 16%).

Другие публикации 48. Медведев, В.В. Методические рекомендации по прогнозу и оценке рисков при обосновании целесообразности модернизации судовых энергетических установок / В.В. Медведев, Д.С. Семионичев // Науч.-техн. сб. Российского морского регистра судоходства. – 2009. – Вып. 32. – С. 179–190. (авт. – 50%).

49. Медведев, В.В. Использование имитационного моделирования для обеспечения надежности и безопасности судовых дизелей / В.В. Медведев, В.Н. Половинкин // Материалы Четвертой Всероссийской научно-практической конференции “Имитационное моделирование. Теория и практика”. – СПб: Изд-во ОАО ЦТСС, 2009. – Т. II. – С. 159–164. (авт. – 50%).

50. Разработка программного обеспечения для обоснования целесообразности модернизации судовой энергетической установки на основе прогноза и оценки риска [электронный ресурс] / Д.С. Семионичев, В.В. Медведев // Материалы Девятой сессии международной научной школы “Фундаментальные и прикладные проблемы надежности и диагностики машин и механизмов”.–СПб:ИПМаш,2009.–С.51–53.(авт. – 50%).

51. Медведев, В.В. Экспериментальные исследования – надежная основа для оценки рисков / В.В. Медведев // Турбины и дизели. – 2009. – №4. – С.8–10.

52. Медведев, В.В. Оценка риска эксплуатации ДВС при использовании деталей с трещинами / В.В. Медведев // Турбины и дизели. – 2008. – №2. – С.24–26.

53. Медведев, В.В. Новые научные исследования – основа перспектив применения формализованной оценки безопасности / В.В.Медведев // Высокие технологии, фундаментальные и прикладные исследования, образование: Сб. трудов Пятой международной научно-практической конференции «Исследование, разработка и применение высоких технологий в промышленности». – СПб.: Изд-во Политехн. ун-та, 2008. – Т.12. – С. 22–23.

54. Медведев, В.В. Применение процедуры ФОБ для оценки риска превышения допустимых уровней температур деталей дизеля / В.В. Медведев // Материалы межотраслевой научно-технической конференции «Актуальные проблемы развития поршневых ДВС». – СПб, 2008. – С. 131–136.

55. Медведев, В.В. Применение процедуры ФОБ к оценке риска эксплуатации судового дизеля и практика подготовки исходных данных / В.В. Медведев, А.В. Серов, Д.С. Семионичев // Материалы межотраслевой научно-технической конференции «Актуальные проблемы развития поршневых ДВС». – СПб, 2008. – С. 157–160. (авт. – 33%).

56. Медведев, В.В. Оценка рисков – гарантия верного технического решения / В.В.Медведев // Турбины и дизели. – 2007. – №5. – С. 24–27.

57. Медведев, В.В. Прогнозирование акустической обстановки в машинных помещениях / В.В. Медведев // Турбины и дизели. – 2007. – №2. – С. 40–43.

58. Основы расчета остаточной долговечности деталей судовых ДВС / В.К. Румб, В.В. Медведев, А.В. Серов // Науч.-техн. сб. Российского морского регистра судоходства. – 2007. – Вып. 30. – С. 179–190. (авт. – 33%).

59. Медведев, В.В. Использование имитационного моделирования для прогнозирования вероятности отказа коленчатых валов судовых дизелей на заданный период эксплуатации в дисциплине «Основы надежности и диагностики» / В.В. Медведев // Материалы Третьей Всероссийской научно-практической конференции “Имитационное моделирование. Теория и практика”. – СПб, 2007. – Т. II. – С. 133–137.

60. Медведев, В.В. Перспективы применения формализованной оценки безопасности при проектировании и эксплуатации высокотехнологичных технических объектов / В.В. Медведев, В.К. Румб // Высокие технологии, фундаментальные и прикладные исследования, образование: Сб. трудов Второй международной научнопрактической конференции «Исследование, разработка и применение высоких технологий в промышленности». – СПб.: Изд-во Политехн. ун-та, 2006. – Т. 6. – С. 81–82.

(авт. – 50%).

61. Основы надежности и диагностики судовых ДВС: учеб. пособие с грифом УМО / В.К. Румб, В.В. Медведев, С.Р. Семионичев. – СПб.: ИЦ СПбГМТУ, 2005. – 92 с. (авт. – 33%).

62. Медведев, В. В. Определение вероятности безотказной работы судового дизеля на заданный период эксплуатации на основе имитационных испытаний: метод.

указания / В.В. Медведев, С.П. Столяров. – СПб.:ИЦ СПбГМТУ, 2005. – 62 с. (авт. – 50%).

63. Медведев, В.В. Прогнозирование остаточного ресурса двигателей с электронными системами управления / В.В. Медведев, В.К. Румб // Материалы региональной научно-технической конференции «Кораблестроительное образование и наука – 2005». – СПб, 2005. – Т. 2. – С. 99–103. (авт. – 50%).

64. Outcomes of the Development of the Formalized Model of a Ship Diesel Engine / V.K. Rhumb, V.V. Medvedev // Proceedings of the International Symposium on Combustion Engine and Marine Engineering 2003, ISCEM-CE-SS14 – Busan, Korea, October 22-24, 2003.– Р. 153–160. (авт. – 50%).

65. Медведев, В.В. Анализ требований МАКО к прочности коленчатых валов судовых дизелей / В.В. Медведев, Л.Н. Парфенов, В.К. Румб, А.В. Серов // Науч.-техн.

сб. Российского морского регистра судоходства. – 2000. – Вып. 23. – С. 154–161.

(авт. – 25%).

66. Демпфирование подмоторной рамы дизель-генератора ДГ 5AL25/30 покрытием из мастики АДЕМ и расчет полученного эффекта / М.А. Минасян, В.В. Медведев;

ВМА. – СПб., 2000. – 13 с. – Деп. в ЦВНИ 08.06.2000, № В-4382. (авт. – 50%).

67. Vibroacoustical effect of using of a vibrodamping treatment on the big-scale model of transport structures / B.D. Vinogradov, V.V. Medvedev // Proceedings of the International EAA/EEAA Symposium “Transport Noise - 98”.– Tallinn, 1998. – С. 297–300. (авт. – 50%).

68. Демпфирование корпусных конструкций судов – метод улучшения акустической обстановки в их помещениях: расчетная оценка эффекта использования и средства демпфирования / Б.Д. Виноградов, В.В. Медведев, А.Г. Родионов // Тр. Второй международной конференции по судостроению – ISC’98. – СПб. 1998. – Секция Е. – Т. 1. – С. 100–107. (авт. – 33%).

69. Vibrational Energy Losses in Highly-Damped Large-Scale Mock-Up Shaker / B.D.Vinogradov, V.V.Medvedev // Technical Acoustics. – 1997. – Vol.3. – №4. – С.41–47.

(авт. – 50%) 70. Hydrodynamics and heat exchange with wall jet cooling of gas turbine blade internal spaces / A.V. Soudarev, B.V. Soudarev, N.N. Sunzov, V.V. Medvedev, V.B. Soudarev // Presented at the International Gas Turbine and Aeroengine Congress & Exhibition, 96-GTBirmingham, 1996. – 6 p. (авт. – 20%).

71. On analytical estimation of vibrational energy losses in highly-damped coupled structures / B.D. Vinogradov, V.V. Medvedev // Proceedings of the Fourth International Congress on Sound and Vibration. – St. Petersburg, 1996. – Vol.3. – С. 1793–1796. (авт. – 50%).

72. On vibration of a system of higly damped coupled constructions / B.D. Vinogradov, V.V. Medvedev // Proceedings of the Second International Symposium “Transport Noise and Vibration”. – St. Petersburg, 1994. – С. 369–371. (авт. – 50%).



Pages:     | 1 ||
 


Похожие работы:

«Сипатов Алексей Матвеевич Методология расчетного анализа нестационарных трехмерных процессов в авиационных двигателях 05.07.05 – Тепловые, электроракетные двигатели и энергоустановки летательных аппаратов АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Пермь – 2010 2 Работа выполнена в ОАО “Авиадвигатель”, г. Пермь. Научный консультант : Заслуженный деятель науки РФ, доктор физико-математических наук, профессор, Соколкин Юрий...»

«Тихомиров Станислав Александрович РАЗРАБОТКА СИСТЕМЫ ПУСКА И ПРОГРЕВА КОНВЕРТИРОВАННОГО АВТОМОБИЛЬНОГО ГАЗОВОГО ДВС С ДИСКРЕТНЫМ ДОЗИРОВАНИЕМ ТОПЛИВОПОДАЧИ Специальность 05.04.02 – Тепловые двигатели Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Нижний Новгород 2014 Работа выполнена на кафедре Энергетические установки и тепловые двигатели Нижегородского государственного технического университета им. Р.Е. Алексеева Научный руководитель : доктор...»

«Федулов Виталий Михайлович ИССЛЕДОВАНИЕ МЕТОДОВ РАСЧЕТА НАТЯГА В ПРЕССОВЫХ СОЕДИНЕНИЯХ НА ОСНОВЕ УПРАВЛЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМИ УСЛОВИЯМИ ОБРАБОТКИ ПОВЕРХНОСТЕЙ Специальность 05.02.08 – Технология машиностроения АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Рыбинск – 2013 2 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Рыбинский государственный авиационный технический...»

«Орлов Сергей Васильевич ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ШЛИФОВАНИЯ ТОРЦОВ КОЛЕЦ КРУПНОГАБАРИТНЫХ ПОДШИПНИКОВ ПУТЁМ УПРАВЛЕНИЯ ОСЕВОЙ УПРУГОЙ ДЕФОРМАЦИЕЙ 05.02.07 – Технология и оборудование механической и физико-технической обработки АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Волгоград – 2013 2 Работа выполнена на кафедрах Технология и оборудование машиностроительных производств и Механика Волжского политехнического института (филиала) федерального...»

«ЗОНОВ АНТОН ВАСИЛЬЕВИЧ УЛУЧШЕНИЕ ЭКОЛОГИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ДИЗЕЛЯ 4Ч 11,0/12,5 ПРИ РАБОТЕ НА ЭТАНОЛО-ТОПЛИВНОЙ ЭМУЛЬСИИ ПУТЕМ СНИЖЕНИЯ СОДЕРЖАНИЯ ОКСИДОВ АЗОТА В ОТРАБОТАВШИХ ГАЗАХ Специальность 05.04.02 – тепловые двигатели Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт-Петербург – 2012 2 Работа выполнена в ФГБОУ ВПО Вятская государственная сельскохозяйственная академия Научный руководитель : доктор технических наук, профессор Лиханов...»

«Цатиашвили Вахтанг Валерьевич СНИЖЕНИЕ ЭМИССИИ ОКСИДОВ АЗОТА В КАМЕРАХ СГОРАНИЯ ТРДД С КОМПАКТНЫМ ДИФФУЗИОННЫМ ФРОНТОМ ПЛАМЕНИ 05.07.05 – Тепловые, электроракетные двигатели и энергоустановки летательных аппаратов АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Рыбинск –2013 Диссертация выполнена в отделе камер сгорания (КО-203) опытноконструкторского бюро Открытого акционерного общества Авиадвигатель, г. Пермь. Научный руководитель : Александр...»

«ФЕДОРЕНКО Роман Викторович МЕТОДЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И ИССЛЕДОВАНИЯ АВТОПИЛОТА ВЗЛЕТА И ПОСАДКИ РОБОТИЗИРОВАННОГО ДИРИЖАБЛЯ Специальность 05.02.05 – Роботы, мехатроника и робототехнические системы Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Таганрог – 2011 Работа выполнена в Технологическом институте Южного Федерального университета в г. Таганроге. Научный руководитель : доктор технических наук, профессор Пшихопов Вячеслав Хасанович Официальные...»

«ЧУЛИН ИЛЬЯ ВЯЧЕСЛАВОВИЧ ПОВЫШЕНИЕ СТОЙКОСТИ СБОРНЫХ ТВЕРДОСПЛАВНЫХ ФРЕЗ ДЛЯ ОБРАБОТКИ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ ОСТРЯКОВ Специальность 05.02.07 Технология и оборудование механической и физико- технической обработки Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва 2011 Работа выполнена в ГОУ ВПО Московский государственный технологический университет СТАНКИН Научный руководитель Доктор технических наук, профессор Гречишников Владимир Андреевич...»

«Бобрышев Артур Дмитриевич ИССЛЕДОВАНИЕ ПУТЕЙ МОДЕРНИЗАЦИИ ОРГАНИЗАЦИОННОГО МЕХАНИЗМА В ЦЕЛЯХ СОЗДАНИЯ УСТОЙЧИВОЙ ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ КОМПАНИИ Специальность 05.02.22 – Организация производства в промышленности (экономические наук и) Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора экономических наук Москва – 2011 Работа выполнена на кафедре организации управления, собственности и предпринимательства Государственного образовательного учреждения высшего профессионального...»

«УДК 621.981.1 Гудков Иван Николаевич РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ТОНКОСТЕННЫХ ПЕРФОРИРОВАННЫХ ПРОФИЛЕЙ МЕТОДОМ ИНТЕНСИВНОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ Специальность: 05.03.05 – Технологии и машины обработки давлением АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Нижний Новгород – 2009 Работа выполнена в Ульяновском государственном техническом университете Научный руководитель : доктор технических наук, профессор Филимонов Вячеслав Иванович...»

«Рыбалко Андрей Иванович РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ В ДВИГАТЕЛЕ СТИРЛИНГА, ПРЕДНАЗНАЧЕННОМ ДЛЯ УТИЛИЗАЦИИ БРОСОВОЙ ТЕПЛОТЫ 05.04.02 - Тепловые двигатели Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Барнаул - 2011 1 Работа выполнена в ОАО 15 центральный автомобильный ремонтный завод Научный руководитель : доктор технических наук, профессор Кукис Владимир Самойлович Официальные оппоненты : доктор технических наук,...»

«УДК 629.042.001.4 ХАКИМЗЯНОВ РУСЛАН РАФИСОВИЧ ОБОСНОВАНИЕ ПРОЧНОСТНЫХ ПАРАМЕТРОВ КАРКАСА КАБИНЫ ТРАКТОРА КЛАССА 1,4 05.05.03 – Автомобили и тракторы АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Ташкент-2011 Работа выполнена в лаборатории Механики жидкости, газа и систем приводов Института механики и сейсмостойкости...»

«КОРОБОВА Наталья Васильевна НАУЧНОЕ ОБОСНОВАНИЕ И РЕАЛИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА ВЫСОКОПЛОТНЫХ ЗАГОТОВОК ИЗ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ПОРОШКОВ ОБРАБОТКОЙ ДАВЛЕНИЕМ НА ПРЕССАХ Специальность 05.03.05 - Технологии и машины обработки давлением АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Москва – 2009 Работа выполнена в Московском государственном техническом университете имени Н.Э.Баумана. Официальные оппоненты : д. т. н., проф. Смирнов...»

«Ушаков Николай Александрович СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ СПОСОБОВ ЗАЩИТЫ ГИДРОСИСТЕМ КОЛЁСНЫХ И ГУСЕНИЧНЫХ МАШИН ОТ АВАРИЙНОГО ВЫБРОСА РАБОЧЕЙ ЖИДКОСТИ 05.05.03 – Колёсные и гусеничные машины Автореферат диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Волгоград- 2014 2 Работа выполнена на кафедре Технологические процессы и машины в Волжском институте строительства и технологий (филиал) федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего...»

«Ломакин Георгий Викторович СНИЖЕНИЕ ТЕПЛОМЕХАНИЧЕСКОЙ НАГРУЖЕННОСТИ И ИЗНОСА НАПРАВЛЯЮЩЕГО ПРЕЦИЗИОННОГО СОПРЯЖЕНИЯ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕМ КОНСТРУКЦИИ РАСПЫЛИТЕЛЯ ТОПЛИВНОЙ ФОРСУНКИ ДИЗЕЛЯ 05.04.02 – Тепловые двигатели Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Челябинск – 2011 Работа выполнена в национальном исследовательском университете ГОУ ВПО Южно-Уральский государственный университет. Научный руководитель – доктор технических наук, доцент...»

«ШЕСТАКОВ ДМИТРИЙ СЕРГЕЕВИЧ ГАЗОДИНАМИКА И ТЕПЛООБМЕН ВО ВПУСКНОМ ТРУБОПРОВОДЕ ПРИ НАДДУВЕ ПОРШНЕВОГО ДВС Специальности: 01.04.14 – Теплофизика и теоретическая теплотехника; 05.04.02 – Тепловые двигатели Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Екатеринбург – 2012 Работа выполнена в ФГАОУ ВПО Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина на кафедрах Теоретическая теплотехника и Турбины и двигатели. Научный...»

«НЕЧЕПУРЕНКО АЛЕКСЕЙ ЕФИМОВИЧ СТРОИТЕЛЬСТВО ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ СКВАЖИН И ФОРМИРОВАНИЕ ПРОИЗВОДСТВЕННО-ТРАНСПОРТНОЙ СИСТЕМЫ ГАЗОВОГО КОМПЛЕКСА ВОСТОЧНОЙ СИБИРИ (проблемы, решения) Специальности: 25.00.15 – Технология бурения и освоения скважин; 05.02.13 – Машины, агрегаты и процессы (нефтегазовая отрасль) Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Тюмень - 2005 Работа выполнена в Открытом акционерном обществе Красноярскгазпром (ОАО...»

«ПОЛЕТАЕВ Юрий Вениаминович ПОВЫШЕНИЕ СТОЙКОСТИ ПРОТИВ ЛОКАЛЬНЫХ РАЗРУШЕНИЙ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ, ВЫПОЛНЕННЫХ ДУГОВОЙ СВАРКОЙ Специальность 05.02.10- Сварка, родственные процессы и технологии АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Ростов-на-Дону – 2012 2 Работа выполнена в Федеральном Государственном Бюджетном Образовательном Учреждении Высшего Профессионального Образования Донской государственный технический университет...»

«БЕЛОБОРОДОВА ТАТЬЯНА ГЕННАДИЕВНА РАЗРАБОТКА КОНСТРУКЦИИ И МЕТОДА РАСЧЕТА УСТАНОВКИ ДЛЯ ИЗМЕЛЬЧЕНИЯ ПОЛИМЕРНЫХ ОТХОДОВ Специальность 05.02.13 – Машины, агрегаты и процессы (Машиностроение в нефтеперерабатывающей промышленности) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Уфа 2001 Работа выполнена на кафедре Оборудование нефтехимических заводов Стерлитамакского филиала Уфимского государственного нефтяного технического университета. Научный...»

«Кулагин Дмитрий Александрович ИССЛЕДОВАНИЕ УСЛОВИЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ СТАНИНЫ ПРЕССА СИЛОЙ 750 МН И РАЗРАБОТКА МЕРОПРИЯТИЙ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИХ БЕЗОТКАЗНУЮ РАБОТУ ПРЕССА Специальность 05.02.09 Технологии и машины обработки давлением Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2010 год Работа выполнена в ОАО АХК Всероссийский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт металлургического машиностроения имени академика А.И....»








 
© 2013 www.diss.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Методички, учебные программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.